為計(jì)算和分析波形鋼腹板-鋼底板-混凝土頂板組合簡(jiǎn)支箱梁的純彎曲豎向振動(dòng)頻率,在綜合考慮剪切剪滯雙重效應(yīng)的基礎(chǔ)上,運(yùn)用Hamilton原理和能量變分法推導(dǎo)出波形鋼腹板-鋼底板-混凝土頂板組合簡(jiǎn)支箱梁純彎曲豎向振動(dòng)的控制微分方程和自然邊界條件。根據(jù)自然邊界條件,求解得出考慮剪切剪滯雙重效應(yīng)影響的波形鋼腹板-鋼底板-混凝土頂板組合簡(jiǎn)支箱梁純彎曲豎向振動(dòng)頻率的計(jì)算公式。純彎曲豎向振動(dòng)頻率計(jì)算公式的可靠性得到了已建實(shí)橋的頻率實(shí)測(cè)值和ANSYS空間有限元值的驗(yàn)證。最后對(duì)波形鋼腹板-鋼底板-混凝土頂板組合簡(jiǎn)支箱梁純彎曲豎向振動(dòng)頻率的影響因素進(jìn)行了分析。研究結(jié)果表明:隨著高跨比的增大,波形鋼腹板的剪切變形、箱梁的剪力滯效應(yīng)以及其兩者的耦合變形對(duì)純彎曲豎向振動(dòng)頻率的影響程度依次減弱;波形鋼腹板的剪切變形對(duì)純彎曲豎向振動(dòng)頻率的影響較大,第4階純彎曲豎向振動(dòng)頻率的誤差已經(jīng)達(dá)到了52.38%,在實(shí)際工程計(jì)算中必須考慮其波形鋼腹板的剪切變形效應(yīng)。

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【文章目錄】：
1 概述
2 彎曲豎向振動(dòng)方程的建立
    2.1 能量變分法的基本假定
    2.2 波形鋼腹板-鋼底板-混凝土頂板組合簡(jiǎn)支箱梁純彎曲豎向振動(dòng)的控制微分方程和自然邊界條件
    2.3 波形鋼腹板-鋼底板-混凝土頂板組合簡(jiǎn)支箱梁純彎曲豎向振動(dòng)方程的解
3 動(dòng)力特性測(cè)試與有限元模型的建立
    3.1 動(dòng)力特性測(cè)試
    3.2 波形鋼腹板-鋼底板-混凝土頂板組合簡(jiǎn)支箱梁有限元模型的建立
4 對(duì)比驗(yàn)證
    4.1 不同方法計(jì)算的彎曲豎向振動(dòng)頻率比較
    4.2 不同理論公式計(jì)算的彎曲豎向振動(dòng)頻率比較
    4.3 不同混凝土底板厚度計(jì)算的彎曲豎向振動(dòng)頻率比較
5 彎曲豎向振動(dòng)頻率的影響因素分析
    5.1 波形鋼腹板剪切模量是否修正對(duì)彎曲豎向振動(dòng)頻率的影響
    5.2 波形鋼腹板剪切變形對(duì)彎曲豎向振動(dòng)頻率的影響
    5.3 箱梁的剪力滯及其耦合效應(yīng)對(duì)彎曲豎向振動(dòng)頻率的影響
    5.4 高跨比對(duì)修正系數(shù)βn的影響
    5.5 鋼底板厚度對(duì)彎曲豎向振動(dòng)頻率的影響
    5.6 基頻與現(xiàn)行規(guī)范進(jìn)行對(duì)比
6 結(jié)論



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