基于計算流體力學和相關點火理論,對雙脈沖發(fā)動機第Ⅱ脈沖點火瞬態(tài)過程的流場進行了數(shù)值分析,并進行了發(fā)動機第Ⅱ脈沖點火試車試驗。結果表明:在隔板打開前,第Ⅱ脈沖燃燒室高壓區(qū)的位置由燃燒室前端向隔板移動,壓強沿燃燒室徑向變化較小,沿軸向變化較大,燃燒室頭部和尾部近壁面區(qū)域一直處于低溫;6 ms時隔板打開,第Ⅱ脈沖燃燒室壓強下降0.5 MPa,藥柱內(nèi)孔前后端壓強差波動劇烈,藥柱內(nèi)孔前端溫度場下降600 K,而其他區(qū)域溫度變化較小。隔板打開后,沿隔板下游第Ⅰ脈沖燃燒室軸線形成帶狀高溫區(qū),第Ⅰ脈沖燃燒室頭部和尾部依次出現(xiàn)壓強峰值,第Ⅰ脈沖燃燒室壓強在18 ms時達到穩(wěn)定,而溫度在25 ms時達到穩(wěn)定。試驗測得的第Ⅰ、Ⅱ脈沖燃燒室壓強-時間曲線和仿真結果吻合較好,表明該仿真方法具有一定的準確性。 

【文章來源】：航空動力學報. 2020,35(07)北大核心EICSCD

【文章頁數(shù)】：8 頁

【部分圖文】：

圖1 雙脈沖發(fā)動機物理模型

隔艙結構

根據(jù)上述對雙脈沖發(fā)動機物理模型的簡化和假設,建立燃燒室及噴管一體化計算模型,由于計算模型的對稱性,取模型的1/8進行計算。利用ICEM軟件對模型進行非結構網(wǎng)格劃分,網(wǎng)格單元總數(shù)為404 227,計算域網(wǎng)格如圖3所示。為更好的顯示燃燒室內(nèi)部流場的變化情況,作輔助面C0,如圖4(a)所示,在輔助面C0內(nèi)設置一系列監(jiān)測點(P1～P9)如圖4(b)所示。圖4 輔助面示C0意圖和監(jiān)測點的位置

【參考文獻】：
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本文編號：3370199