利用模態(tài)縮減法建立曲軸機體柔性多體動力學模型,根據(jù)彈流潤滑理論,微凸峰接觸理論,考慮結(jié)構(gòu)粗糙度和彈性變形,建立主軸承彈流潤滑模型,研究主軸承座側(cè)向螺栓及預(yù)緊力對曲軸振動及軸承潤滑性能影響規(guī)律。搭建機體靜力學模型,分析爆壓時刻螺栓預(yù)緊力對變形特性影響規(guī)律。結(jié)果表明,無側(cè)向螺栓時,軸頸受載方向位移較高,軸承載荷均勻度較好,潤滑性能較優(yōu);但振動速度與加速度極高,振動性能惡化明顯。有側(cè)向螺栓時,隨預(yù)緊力增加,潤滑性能降低并逐漸平緩,振動特性則升高。爆發(fā)工況下,無側(cè)向螺栓時,軸承失圓度與受載偏移量較高,變形特性較差;增加螺栓預(yù)緊力有助于提高軸承變形特性。因此,軸承側(cè)向螺栓不可缺少;預(yù)緊力不可過低,同時無需過高,本模型35 k N左右較優(yōu)。 

【文章來源】：機械設(shè)計. 2020,37(10)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】：7 頁

【部分圖文】：

曲軸箱與曲軸有限元模型

動力學模型通過AVL Excite PU軟件搭建。主軸承采用彈流潤滑單元，保留各軸頸中心線9個點和軸瓦各截面周向60個點。建立連桿大頭點對點旋轉(zhuǎn)軸承，剛性連桿與缸套，以及連桿小頭與缸套間導(dǎo)向單元。燃氣壓力與活塞慣性力施加于小頭點上，同時將曲軸反轉(zhuǎn)矩施加于飛輪耦合點上。燃氣爆發(fā)壓力如圖2所示。模型全局坐標系為:自由端到飛輪端為X正向，從自由端視圖，左一缸發(fā)火方向為-Z向，右一缸發(fā)火方向為Y向，發(fā)火順序為左一—右一—左二—右二—左三—右三，柔性動力學模型如圖3所示。全局及主軸承參數(shù)如表2所示。

模型全局坐標系為:自由端到飛輪端為X正向，從自由端視圖，左一缸發(fā)火方向為-Z向，右一缸發(fā)火方向為Y向，發(fā)火順序為左一—右一—左二—右二—左三—右三，柔性動力學模型如圖3所示。全局及主軸承參數(shù)如表2所示。2.2 靜力學模型

【參考文獻】：
期刊論文
[1]變槳軸承連接螺栓有限元分析及試驗驗證[J]. 董惠敏,姚文龍,王德倫,郭玉飛.  機械設(shè)計. 2019(S1)
[2]預(yù)緊狀態(tài)下柴油機氣缸套變形特性[J]. 蘭利平,向建華,何聯(lián)格.  內(nèi)燃機學報. 2015(06)
[3]內(nèi)燃機曲軸軸承潤滑影響因素的研究進展[J]. 宋現(xiàn)浩,段京華,孫軍,舒磊,許楓.  機械設(shè)計. 2015(05)
[4]多采樣點下圓度誤差最小區(qū)域評價方法研究[J]. 孟凡良,余曉芬,黃開輝,彭鵬.  機床與液壓. 2015(03)
[5]某柴油發(fā)動機主軸承蓋螺栓擰緊規(guī)范研究[J]. 徐輝.  柴油機. 2014(02)
[6]安裝狀態(tài)下柴油機主軸承孔及主軸瓦變形計算研究[J]. 王磊,廖日東.  內(nèi)燃機工程. 2013(06)
[7]康明斯ISDe發(fā)動機主軸承蓋螺栓預(yù)緊力與擰緊規(guī)范研究[J]. 陳代飛,李容,鄭國世,李勇,高峻.  汽車科技. 2010(01)



本文編號：3125962