本文關(guān)鍵詞：汽車(chē)用低碳δ鐵素體鋼組織性能研究，，由筆耕文化傳播整理發(fā)布。

【摘要】：汽車(chē)用低碳δ鐵素體鋼具有良好的強(qiáng)韌性、成型性和較低的加工硬化性,力學(xué)性能介于傳統(tǒng)TRIP鋼和DP鋼之間,無(wú)屈服平臺(tái)。經(jīng)過(guò)對(duì)比退火熱處理始末汽車(chē)用低碳δ鐵素體鋼的力學(xué)物理指標(biāo)、組織在微觀下形態(tài)和物相的觀察和測(cè)量,研究了不同的熱處理工藝對(duì)低碳δ鐵素體鋼組織性能的影響,以及退火過(guò)程中組織演變規(guī)律和低碳δ鐵素體鋼的強(qiáng)塑性機(jī)理之間的關(guān)系,主要結(jié)論如下:汽車(chē)用低碳δ鐵素體鋼熱軋變形后的組織為馬氏體、δ鐵素體和少量的殘余奧氏體�？估瓘�(qiáng)度為1515MPa,維氏硬度為380HV,斷后延伸率為11%,殘余奧氏體含量為2%,強(qiáng)塑積較低僅為16.7GPa?%。退火保溫時(shí)間為45min時(shí),隨著溫度從850℃升高至950℃,屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度逐漸降低,硬度先降低后升高,斷后延伸率和強(qiáng)塑積先升高后降低。真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線均呈連續(xù)屈服狀態(tài)。在退火溫度為900℃,殘余奧氏體含量最多,達(dá)到16.7%,抗拉強(qiáng)度達(dá)到1382MPa,斷后延伸率大于其他退火制度為14%,強(qiáng)塑積為19.3GPa?%,硬度為389HV,綜合力學(xué)性能有所提升,組織為δ鐵素體、板條狀馬氏體和殘余奧氏體,且隨溫度提升馬氏體的體積分?jǐn)?shù)減少,δ鐵素體和殘余奧氏體體積分?jǐn)?shù)增加。在退火溫度為900℃時(shí),隨著退火保溫時(shí)間延長(zhǎng),屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度先降后升,斷后延伸率先增大后減小,硬度逐漸增加,強(qiáng)塑積先減小后增加,而后再減小。對(duì)比分析結(jié)果表明,當(dāng)保溫時(shí)間為45min時(shí),強(qiáng)塑積達(dá)到最大值,為19.3GPa?%。其組織的變化是殘余奧氏體的增多,馬氏體的含量減少。隨著時(shí)間延長(zhǎng),δ鐵素體變化由熱軋態(tài)的分布不均勻且面積較小到退火后δ鐵素體含量增加且分布較均勻。殘余奧氏體的存在使得試驗(yàn)鋼具有了更好的延展性能,表征奧氏體的含量對(duì)延展性有極大影響,增大其含量有利于延展性的增強(qiáng)。
【關(guān)鍵詞】：δ鐵素體 殘余奧氏體 強(qiáng)塑積 退火工藝
【學(xué)位授予單位】：遼寧科技大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2015
【分類號(hào)】：TG142.1
【目錄】：

• 中文摘要5-6
• ABSTRACT6-10
• 1. 緒論10-22
• 1.1 引言10-11
• 1.2 高強(qiáng)度先進(jìn)汽車(chē)用鋼現(xiàn)狀11-13
• 1.3 國(guó)內(nèi)外第三代汽車(chē)用鋼研究進(jìn)展13-16
• 1.4 第三代先進(jìn)汽車(chē)用鋼的組織和性能特點(diǎn)16-18
• 1.4.1 第三代先進(jìn)汽車(chē)用鋼的組織特點(diǎn)16-17
• 1.4.2 第三代先進(jìn)汽車(chē)用鋼的性能特點(diǎn)17-18
• 1.5 鋼的強(qiáng)性與塑性機(jī)理18-19
• 1.5.1 鋼的強(qiáng)性機(jī)理18-19
• 1.5.2 鋼的塑性機(jī)理19
• 1.6 δ 鐵素體鋼19-20
• 1.7 本課題研究?jī)?nèi)容、目的和意義20-22
• 2. 實(shí)驗(yàn)方案與實(shí)驗(yàn)設(shè)備22-30
• 2.1 試驗(yàn)鋼成分設(shè)計(jì)22-23
• 2.2 試驗(yàn)鋼生產(chǎn)工藝23-30
• 2.2.1 試驗(yàn)鋼的熔煉23
• 2.2.2 試驗(yàn)鋼熱軋工藝制定23
• 2.2.3 低碳高強(qiáng) δ 鐵素體鋼相變點(diǎn)計(jì)算23-24
• 2.2.4 試驗(yàn)鋼熱處理工藝的制定24
• 2.2.5 力學(xué)性能實(shí)驗(yàn)24-27
• 2.2.6 組織形貌分析27-30
• 3. 熱軋低碳高強(qiáng) δ 鐵素體鋼顯微組織、力學(xué)性能和析出物30-36
• 3.1 熱軋低碳高強(qiáng) δ 鐵素體鋼微觀組織30-32
• 3.1.1 金相、激光共聚焦（CLSM）觀察30-31
• 3.1.2 掃描電鏡和透射電鏡觀察31
• 3.1.3 斷口組織觀察31-32
• 3.2 熱軋低碳高強(qiáng) δ 鐵素體鋼力學(xué)性能32-33
• 3.3 XRD測(cè)殘余奧氏體量33-34
• 3.4 熱軋低碳高強(qiáng) δ 鐵素體鋼的析出物34
• 3.5 本章小結(jié)34-36
• 4. 退火溫度對(duì)熱軋低碳高強(qiáng) δ 鐵素體鋼的組織和性能影響36-46
• 4.1 引言36
• 4.2 退火溫度對(duì)微觀組織的影響36-41
• 4.2.1 金相、激光共聚焦（CLSM）組織觀察36-37
• 4.2.2 掃描電鏡與透射電鏡觀察37-41
• 4.3 退火溫度對(duì)熱軋?jiān)囼?yàn)鋼力學(xué)性能的影響41-43
• 4.4 不同退火溫度試驗(yàn)鋼的殘余奧氏體量43-44
• 4.5 本章小結(jié)44-46
• 5. 退火時(shí)間對(duì)熱軋低碳高強(qiáng) δ 鐵素體鋼的組織和性能影響46-57
• 5.1 引言46
• 5.2 退火保溫時(shí)間對(duì)微觀組織的影響46-52
• 5.2.1 金相、激光共聚焦（CLSM）組織觀察46-48
• 5.2.2 掃描電鏡與透射電鏡觀察48-52
• 5.3 退火溫度對(duì)熱軋?jiān)囼?yàn)鋼力學(xué)性能的影響52-54
• 5.4 不同退火溫度試驗(yàn)鋼的殘余奧氏體量54-55
• 5.5 本章小結(jié)55-57
• 6. 熱軋低碳高強(qiáng) δ 鐵素體鋼強(qiáng)塑性機(jī)理探究57-61
• 6.1 熱軋低碳高強(qiáng) δ 鐵素體鋼力學(xué)形變研究57
• 6.2 熱軋低碳高強(qiáng) δ 鐵素體鋼強(qiáng)性機(jī)理研究57-58
• 6.3 熱軋低碳高強(qiáng) δ 鐵素體鋼塑性機(jī)理研究58-61
• 7. 結(jié)論61-63
• 參考文獻(xiàn)63-66
• 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表學(xué)術(shù)論文情況66-67
• 致謝67-68
• 作者簡(jiǎn)介68-69

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