研究了不同細(xì)度超細(xì)微粉摻合料對(duì)水泥膠砂在硫酸鈉溶液全浸泡和干濕循環(huán)條件下抗侵蝕性能的影響,測(cè)試試件在（20±2）℃的3%Na₂SO₄溶液浸泡后的強(qiáng)度變化情況,從膠砂抗折強(qiáng)度的發(fā)展規(guī)律入手,結(jié)合抗蝕系數(shù)對(duì)膠砂抗硫酸鹽侵蝕性能進(jìn)行評(píng)價(jià),并對(duì)兩種侵蝕條件下膠砂抗硫酸鹽侵蝕的性能進(jìn)行了比較分析。結(jié)果表明:在全浸泡條件下膠砂抗折強(qiáng)度隨摻入微粉比表面積變化規(guī)律為:550 m²/kg>450 m²/kg>310 m²/kg>空白組,超細(xì)微粉摻合料的加入明顯的提高了水泥膠砂的抗折強(qiáng)度;在干濕循環(huán)條件下?lián)饺氤?xì)微粉水泥膠砂抗折強(qiáng)度28 d前變化規(guī)律為:450 m²/kg>空白組>550 m²/kg>310 m²/kg;28 d后為強(qiáng)度下降階段,摻入超細(xì)微粉摻合料各組強(qiáng)度下降速度均超過空白組,超細(xì)微粉摻合料的加入對(duì)于提高水泥膠砂在干濕循環(huán)條件下的抗折強(qiáng)度的效果不明顯,特別后期加劇了強(qiáng)度下降。 

【文章來(lái)源】：混凝土. 2020,(06)北大核心

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【部分圖文】：

水泥膠砂抗折強(qiáng)度隨時(shí)間變化

測(cè)試干濕循環(huán)條件下試件浸泡在Na2SO4侵蝕溶液和水中抗折強(qiáng)度。如圖2(a）所示為試件浸泡在侵蝕溶液中抗折強(qiáng)度隨時(shí)間變化情況，如圖2(b）所示為試件浸泡在水中抗折強(qiáng)度隨時(shí)間變化情況�？梢钥闯�，在整個(gè)干濕循環(huán)試驗(yàn)過程中，浸泡在Na2SO4侵蝕溶液和水中的試件抗折強(qiáng)度均呈現(xiàn)出先增長(zhǎng)后下降的變化趨勢(shì)，但是在后期強(qiáng)度差異較大。其中，干濕循環(huán)條件下浸泡在3%Na2SO4溶液的膠砂抗折強(qiáng)度在前7 d增長(zhǎng)迅速，之后增長(zhǎng)速度放緩，28 d后強(qiáng)度開始加速下降；而干濕循環(huán)條件下浸泡在水中膠砂抗折強(qiáng)度在42 d前強(qiáng)度均保持平穩(wěn)增長(zhǎng)，增長(zhǎng)勢(shì)緩于前者，42 d后強(qiáng)度亦開始下降，下降趨勢(shì)較緩。浸泡在Na2SO4侵蝕溶液試件抗折強(qiáng)度上升的主要原因是：在干濕過程中，硫酸鈉不斷在膠砂的孔隙中結(jié)晶，提高了膠砂結(jié)構(gòu)密實(shí)度，使其抗折強(qiáng)度提高。

D組在全浸泡條件下下都比較平穩(wěn)，未有明顯降低，與A組相比明顯具有抗蝕優(yōu)勢(shì)，70 d時(shí)抗蝕系數(shù)為1.10，但是在干濕循環(huán)條件下抗蝕性明顯下降，28 d時(shí)抗蝕系數(shù)為0.76，試件已經(jīng)完全破壞。全浸泡條件下28 d前A組抗蝕性呈現(xiàn)增長(zhǎng)趨勢(shì)，28 d后呈現(xiàn)持續(xù)下降趨勢(shì)。A組試件抗蝕系數(shù)呈現(xiàn)出這一變化趨勢(shì)的原因是：在連續(xù)浸泡的作用下硫酸根離子沿膠砂中的某些已存在的連通孔隙和毛細(xì)管路傳輸進(jìn)入試件內(nèi)部，同時(shí)在傳輸過程中與水泥水化產(chǎn)物發(fā)生化學(xué)反應(yīng)生成鈣礬石、石膏等膨脹性的侵蝕產(chǎn)物，這些產(chǎn)物最初對(duì)孔隙具有填充密實(shí)作用但隨著不斷累積，其在膨脹作用下在孔隙壁上會(huì)導(dǎo)致微裂紋產(chǎn)生使試件抗蝕性逐漸降低，直至破壞。而在摻入超細(xì)微粉摻合料的3組試件中，抗蝕性能優(yōu)于A組，可能原因是摻入的超細(xì)微粉能取代一部分水泥，從而減少了水泥帶入的鋁酸三鈣含量，相應(yīng)減少一部分Ca(OH)2生成；同時(shí)微粉中的活性成分Si O2和部分Al2O3與水泥水化產(chǎn)物Ca(OH)2發(fā)生二次水化反應(yīng)，生成大量的C-S-H無(wú)定形凝膠，填充了膠砂中的孔隙，使膠砂孔隙更加致密，從而提高膠砂的抗硫酸鹽侵蝕性能，并且摻入微粉的試件中細(xì)度與抗腐蝕性能表現(xiàn)出正比的關(guān)系，即摻入的微粉越細(xì)試件抗蝕性越好。

【參考文獻(xiàn)】：
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