本文關(guān)鍵詞：基于結(jié)構(gòu)性的土石混合體斜坡變形特征研究

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【摘要】：近年來(lái),隨著我國(guó)基礎(chǔ)建設(shè)的進(jìn)一步開(kāi)展,在邊坡(滑坡)治理、水電站建設(shè)、基礎(chǔ)工程等工程建設(shè)過(guò)程中不可避免地遇到包括殘坡積物、崩坡積物和沖洪積物的松散堆積介質(zhì),亦即土石混合體。由于土石混合體具有物質(zhì)組成的復(fù)雜性、結(jié)構(gòu)分布的不規(guī)則性以及試樣的難以采集性等內(nèi)在的獨(dú)特性質(zhì),從而給研究帶來(lái)了極大的困難,現(xiàn)有的巖土力學(xué)理論尚不能對(duì)這類特殊地質(zhì)體進(jìn)行準(zhǔn)確的描述與概化。據(jù)調(diào)查,崩坡積成因的土石混合體滑坡在我國(guó)三峽庫(kù)區(qū)分布極為廣泛,且這類滑坡通常具有規(guī)模較大、影響因素眾多、失穩(wěn)突發(fā)性強(qiáng)、滑移條件復(fù)雜,常給國(guó)民經(jīng)濟(jì)建設(shè)、人民正常生活與生命安全帶來(lái)嚴(yán)重危害和巨大的財(cái)產(chǎn)損失。因此,將土石混合體的研究成果與土石混合體滑坡的穩(wěn)定性分析相結(jié)合顯得尤為重要。事實(shí)證明,自2003年三峽庫(kù)區(qū)蓄水開(kāi)始,到目前庫(kù)區(qū)最高蓄水位達(dá)到175m,在庫(kù)水位變動(dòng)和強(qiáng)降雨共同作用下,三峽庫(kù)區(qū)堆積層滑坡均發(fā)生一定程度的變形。因此,對(duì)該類堆積層滑坡進(jìn)行合理的穩(wěn)定性評(píng)價(jià)以及變形特征研究,提出行之有效的防治措施,減少滑坡災(zāi)害對(duì)庫(kù)區(qū)人民生命財(cái)產(chǎn)安全的損害,顯得尤為重要。目前在對(duì)土石混合體邊坡穩(wěn)定性分析時(shí),由于現(xiàn)有技術(shù)條件的限制通常將邊坡視為均勻土質(zhì)邊坡,忽略土石混合體的結(jié)構(gòu)性特征,參數(shù)采用細(xì)粒組分的參數(shù)來(lái)近似代替。這種處理方法無(wú)論在邊坡結(jié)構(gòu)還是參數(shù)選擇上都進(jìn)行了很大程度的簡(jiǎn)化,忽略了土石混合體內(nèi)部“塊石”(尤其是巨型“塊石”)在控制邊坡穩(wěn)定性方面的作用,從而給計(jì)算分析帶來(lái)了誤差。本研究選取“基于土石混合體結(jié)構(gòu)性的斜坡變形特征研究”為研究主題,選取三峽庫(kù)區(qū)一處變形趨勢(shì)明顯的典型堆積層滑坡——白水河滑坡作為研究對(duì)象,聚焦崩坡積成因的土石混合體的結(jié)構(gòu)性,從細(xì)觀和宏觀的角度切入,分別在典型滑坡土石混合體露頭照片進(jìn)行圖像處理的基礎(chǔ)上進(jìn)行細(xì)觀結(jié)構(gòu)性指標(biāo)的統(tǒng)計(jì)分析(第2章),并通過(guò)對(duì)地面核磁共振技術(shù)測(cè)量數(shù)據(jù)進(jìn)行解譯的基礎(chǔ)上,對(duì)滑坡區(qū)空間分布的水文地質(zhì)參數(shù)進(jìn)行變異函數(shù)分析,探討土石混合體分布的宏觀結(jié)構(gòu)性(第5章)。基于細(xì)觀結(jié)構(gòu)性,建立崩坡積土石混合體模型隨機(jī)生成系統(tǒng)(第3章),運(yùn)用反演分析法、解析法以及數(shù)值仿真試驗(yàn)多種方法綜合獲取典型滑坡中崩坡積土石混合體的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)(第4章)。基于宏觀結(jié)構(gòu)性,采用非侵入式隨機(jī)有限元分析方法分析了抗剪強(qiáng)度和飽和滲透系數(shù)不同空間變異結(jié)構(gòu)對(duì)理想邊坡入滲過(guò)程、安全系數(shù)以及變形特征的影響。與此同時(shí),建立典型滑坡的二維計(jì)算模型,考慮飽和滲透系數(shù)的空間變異性,對(duì)一個(gè)水文年的實(shí)際工況(水庫(kù)運(yùn)營(yíng)+降雨)進(jìn)行滲流場(chǎng)——應(yīng)力場(chǎng)耦合分析,將模擬結(jié)果與監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比,進(jìn)行變形特征的探討(第6章)。本研究的創(chuàng)新點(diǎn)主要體現(xiàn)在以下方面：1.針對(duì)崩坡積成因土石混合體的結(jié)構(gòu)特征,采用數(shù)值試驗(yàn)的方法對(duì)不同土/石閡值下的土石混合體模型的物理力學(xué)性質(zhì)進(jìn)行比較分析,選取最適用的土/石閾值用以進(jìn)行基于細(xì)觀結(jié)構(gòu)性特征的土石混合體隨機(jī)模型建立。同時(shí),通過(guò)對(duì)不同尺寸不同長(zhǎng)徑比的試樣進(jìn)行力學(xué)數(shù)值試驗(yàn),研究土石混合體力學(xué)性質(zhì)的尺寸效應(yīng)。2.提出利用各向異性的變異函數(shù)分析來(lái)定量研究土石混合體參數(shù)場(chǎng)地分布的宏觀結(jié)構(gòu)性特征。將地面核磁共振技術(shù)解譯獲得的空間分布的滲透系數(shù)和含水量作為研究對(duì)象,通過(guò)變異函數(shù)分析,研究參數(shù)的自相關(guān)距離和最主要相關(guān)方位。3.將高斯序列條件模擬與有限元法相結(jié)合,提出了一種非侵入式的隨機(jī)有限元計(jì)算方法用以斜坡穩(wěn)定性分析。這種方法在模擬具有不同空間相關(guān)結(jié)構(gòu)的參數(shù)對(duì)斜坡降雨入滲過(guò)程、穩(wěn)定性和變形特征的研究具有相當(dāng)?shù)膬?yōu)越性。整個(gè)研究取得以下結(jié)論：1.根據(jù)三峽庫(kù)區(qū)典型堆積層滑坡——白水河滑坡的工程地質(zhì)調(diào)查資料,對(duì)滑坡區(qū)內(nèi)廣泛分布的崩坡積土石混合體的工程地質(zhì)特征進(jìn)行描述。區(qū)內(nèi)崩坡積成因的土石混合體分布厚度不均衡,從7.75m至38.5m不等。據(jù)鉆孔資料顯示,區(qū)內(nèi)土石混合體的塊石塊徑一般為20-200mm,局部分布300-500mm的大塊石,且不隨研究尺度(鉆孔深度)增大而明顯增大,這一點(diǎn)與Medley基于加州melange提出的塊石塊徑自相似性假設(shè)不符。2.基于對(duì)滑坡區(qū)內(nèi)典型土石混合體露頭照片進(jìn)行照片處理,提取其中的塊石的信息從細(xì)觀結(jié)構(gòu)和形態(tài)特征角度進(jìn)行細(xì)觀結(jié)構(gòu)特征的定量描述和統(tǒng)計(jì)特征分析。細(xì)觀結(jié)構(gòu)指標(biāo)主要由最大視徑(MOD)、長(zhǎng)短軸比(AR)和定向角(OA)描述。經(jīng)統(tǒng)計(jì)分析,MOD和AR的概率分布符合對(duì)數(shù)正態(tài)分布,OA符合正態(tài)分布規(guī)律。此外,MOD的概率分布函數(shù)擬合參數(shù)與含石量呈高度線性相關(guān)。形態(tài)特征指標(biāo)由基于傅里葉級(jí)數(shù)的形狀指數(shù)(FFI)和棱角性指數(shù)(FAI)描述。通過(guò)對(duì)所研究圖像內(nèi)2458個(gè)塊石進(jìn)行分析,其中75%的塊石的FFI低于1.2,92%的塊石FAI低于0.05,表明區(qū)內(nèi)土石混合體中大部分塊石呈次圓狀,且絕大多數(shù)表面較光滑,沒(méi)有明顯的棱角性。3.基于崩坡積土石混合體的細(xì)觀結(jié)構(gòu)特征統(tǒng)計(jì)規(guī)律,研究土石混合體力學(xué)響應(yīng)的重要方法是建立隨機(jī)仿真模型進(jìn)行數(shù)值力學(xué)實(shí)驗(yàn)。其中,兩個(gè)關(guān)鍵問(wèn)題關(guān)乎仿真模型的代表性,即為土/石閡值問(wèn)題和尺寸效應(yīng)問(wèn)題。本文運(yùn)用露頭照片根據(jù)不同的閡值(5mm,10mm,0.05dmax, 0.1dmax和0.05Lc)建立仿真模型,運(yùn)用有限差分方法和有限元方法分別進(jìn)行數(shù)值單軸壓縮試驗(yàn)、三軸壓縮試驗(yàn)和定水頭滲透性試驗(yàn),獲取不同閾值取值的物理力學(xué)參數(shù)對(duì)比,結(jié)合顆粒分析,結(jié)果表明5mm的閾值能最大化地反映原代理模型的物理力學(xué)性質(zhì)。根據(jù)確定的閾值,開(kāi)發(fā)了考慮較小塊石(5mm-0.05dmax)的土石混合體隨機(jī)生成系統(tǒng)。依據(jù)給定的模型尺寸和含石量,生成了不同含石量下的土石混合體模型,從中依據(jù)不同的試樣尺寸和高徑比隨機(jī)取樣,用以進(jìn)行數(shù)值單軸壓縮試驗(yàn)從而研究力學(xué)性質(zhì)的尺寸效應(yīng)和土石混合體的變形破壞機(jī)制。結(jié)果表明,單軸壓縮強(qiáng)度與試樣尺寸呈對(duì)數(shù)關(guān)系,并在邊長(zhǎng)為1.5m時(shí)試樣強(qiáng)度開(kāi)始穩(wěn)定。并且這種變化趨勢(shì)與含石量有關(guān),具體表現(xiàn)為較大含石量的試樣表現(xiàn)出相對(duì)均質(zhì)的特征從而強(qiáng)度隨尺寸增大而減小,較小含石量的試樣強(qiáng)度隨尺寸增大而增大,因?yàn)轷r見(jiàn)的大塊石增大了破壞面的曲率。同時(shí),單軸壓縮強(qiáng)度與彈性模量隨試樣高徑比的增大分別呈指數(shù)和冪函數(shù)關(guān)系減小,這種變化趨勢(shì)隨著土石比的增大愈發(fā)明顯,且在高徑比為2時(shí)接近穩(wěn)定。綜合比較分析,對(duì)于厚度很大的土石混合體而言,合理的試樣尺寸為1m×2m。4.滑坡區(qū)分布的滑體和滑帶均為土石混合體,故本文運(yùn)用反演分析法、解析法和數(shù)值仿真試驗(yàn)方法確定了滑體和滑帶的抗剪強(qiáng)度參數(shù)。反演分析法用有限元法模擬不同參數(shù)組合下的典型計(jì)算剖面在一段時(shí)間內(nèi)實(shí)際工況下(降雨和庫(kù)水位升降)相應(yīng)GPS監(jiān)測(cè)點(diǎn)的地表變形曲線,根據(jù)非加權(quán)組平均法進(jìn)行分析,選取最優(yōu)參數(shù)組合作為滑帶的抗剪強(qiáng)度參數(shù)。解析法根據(jù)以往文獻(xiàn)對(duì)大量崩積物的試驗(yàn)結(jié)果提出的估算模型,根據(jù)室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果和相應(yīng)的土石比,分別求取滑帶和滑體的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)。數(shù)值仿真試驗(yàn)方法基于崩坡積土石混合體隨機(jī)生成系統(tǒng),生成滑體和滑帶土石混合體隨機(jī)模型各60組,施加不同的“圍壓”進(jìn)行三軸壓縮試驗(yàn),并對(duì)所得的共120組數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析。結(jié)果表明,數(shù)值試驗(yàn)獲得的粘聚力平均值小于以上兩種方法,而內(nèi)摩擦角明顯較大。根據(jù)對(duì)三軸壓縮條件下土石混合體模型試樣的應(yīng)力狀態(tài)分析,認(rèn)為在較大加載條件下塊石與基質(zhì)土之間的外摩擦力使得表征內(nèi)摩擦角顯著增大。綜合三種分析方法,提出了抗剪強(qiáng)度指標(biāo)建議值。5.滑坡區(qū)土石混合體分布貌似混沌無(wú)序,實(shí)際存在一定的宏觀結(jié)構(gòu)特征。本文通過(guò)對(duì)滑坡區(qū)內(nèi)地面核磁共振方法獲取的空間分布的水文地質(zhì)參數(shù)進(jìn)行各向異性變異函數(shù)分析,利用空間相關(guān)性表征宏觀結(jié)構(gòu)性特征。水平面的變異函數(shù)分析結(jié)果表明,區(qū)內(nèi)飽和滲透系數(shù)(Ks)呈幾何各向異性特征分布,且在北偏西9°方向上具有最大的空間相關(guān)距離(508.37m),在東偏北9°方向上具有最小的空間相關(guān)距離(286.75m),表明整個(gè)滑坡區(qū)的組成物質(zhì)在接近橫向上相互關(guān)聯(lián)整體性較強(qiáng),而在縱向上(滑坡滑動(dòng)方向)關(guān)聯(lián)性較差；區(qū)內(nèi)含水量呈帶狀各向異性特征分布,且在北偏西45°方向上具有最大的空間相關(guān)距離(262.98m),在正北方向具有最小的相關(guān)距離(113.82m),該結(jié)果與坡體的水文地質(zhì)交換程度有關(guān)。6.為研究空間變化的物理力學(xué)參數(shù)對(duì)斜坡滲流過(guò)程、穩(wěn)定性和變形特征的影響,選取理想邊坡,提出基于序列高斯隨機(jī)場(chǎng)條件模擬的非侵入性隨機(jī)有限元計(jì)算方法,分別就滲透系數(shù)(Ks)和抗剪強(qiáng)度(c,φ)在各向異性和各項(xiàng)同性情況下的7種不同的空間相關(guān)結(jié)構(gòu)的50個(gè)實(shí)現(xiàn)進(jìn)行總共1050次計(jì)算。不同空間變異結(jié)構(gòu)的Ks的滲流場(chǎng)結(jié)果顯示,各向異性分布的隨機(jī)場(chǎng)在選取的截面上易于產(chǎn)生更高的負(fù)孔隙水壓力以及孔隙水壓力變化范圍。各向同性的情況下,相關(guān)距離越大,孔隙水壓力變化范圍越大,且獲得的地下水位線波動(dòng)范圍也越大；各向異性情況下,當(dāng)空間相關(guān)主方向與截面方向垂直時(shí),孔隙水壓力變化范圍顯著增大。而相應(yīng)的地下水位線波動(dòng)范圍變化不甚顯著。不同空間變異結(jié)構(gòu)的物理力學(xué)參數(shù)計(jì)算的穩(wěn)定性系數(shù)平均值顯示,考慮φ空間變異性計(jì)算的穩(wěn)定性系數(shù)均小于不考慮空間變異性的計(jì)算結(jié)果,考慮c空間變異性的穩(wěn)定性系數(shù)結(jié)果相對(duì)于不考慮空間變異性的結(jié)果相差不大。因此,不考慮空間變異性的計(jì)算方法易于高估斜坡的穩(wěn)定性。此外,參數(shù)空間參數(shù)變異結(jié)構(gòu)對(duì)斜坡最危險(xiǎn)滑動(dòng)面的分布也具有十分顯著的影響�？偟膩�(lái)說(shuō),計(jì)算結(jié)果對(duì)于c,φ的敏感度高于Ks,因此產(chǎn)生相對(duì)較大的最危險(xiǎn)滑動(dòng)面分布范圍。各向同性情況下,最危險(xiǎn)滑動(dòng)面變化范圍隨相關(guān)距離增大而增大；各向異性情況下,當(dāng)空間相關(guān)主方向?yàn)樗椒较蚧蚺c坡面方面平行時(shí),最危險(xiǎn)滑動(dòng)面變化范圍最大,且最易于發(fā)生深部大范圍滑動(dòng)。7.基于前文的結(jié)果,建立白水河滑坡的地質(zhì)-滲流-力學(xué)數(shù)值模擬計(jì)算模型,依據(jù)SNMR結(jié)果和普通克里格插值估算方法考慮滑體和滑帶的Ks空間變異性,進(jìn)行一個(gè)水文年實(shí)際降雨與庫(kù)水位綜合工況下的滲流場(chǎng)-力學(xué)場(chǎng)耦合模擬計(jì)算,得到滑坡在綜合工況下表現(xiàn)出的變形特征。結(jié)果表明,白水河滑坡可被視為牽引式滑坡,且主控因素為降雨。在庫(kù)水位和降雨的作用下,地下水位逐步抬升,孔隙水壓力增大,一方面抗剪強(qiáng)度降低,另一方面形成的不平衡滲流矢量均對(duì)滑坡的變形不利�；伦冃问紫劝l(fā)生在滑坡中部平臺(tái),隨著變形的進(jìn)一步加劇,變形范圍逐步向滑坡后緣延伸；同時(shí),在超強(qiáng)降雨作用下,由于滑坡后緣坡度較陡,后緣發(fā)生極為顯著的淺表局部變形。經(jīng)過(guò)與滑坡監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)以及宏觀變形跡象調(diào)查,驗(yàn)證了數(shù)值模擬過(guò)程和結(jié)論的正確性和可靠性。論文研究以貼近具體工程實(shí)例為基礎(chǔ),旨在通過(guò)采用綜合技術(shù)手段,系統(tǒng)性研究基于崩坡積土石混合體結(jié)構(gòu)性的斜坡變形特征,其思路可推廣到對(duì)其他同類型滑坡的研究中,具有較強(qiáng)的工程借鑒價(jià)值。
【關(guān)鍵詞】：崩坡積 土石混合體 堆積層滑坡 結(jié)構(gòu)性 細(xì)觀結(jié)構(gòu) 空間變異性 隨機(jī)有限元
【學(xué)位授予單位】：中國(guó)地質(zhì)大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：博士
【學(xué)位授予年份】：2015
【分類號(hào)】：TU43
【目錄】：

• 作者簡(jiǎn)介6-8
• 摘要8-12
• ABSTRACT12-21
• CHAPTER Ⅰ INTRODUCTION21-38
• §1.1 Problem statement21-23
• 1.1.1 Research background21-22
• 1.1.2 Research objectives22-23
• §1.2 Review of research23-33
• 1.2.1 Structural characteristic of SRM23-24
• 1.2.2 Mechanical characteristic of SRM24-30
• 1.2.3 SRM slope stability30-31
• 1.2.4 Spatial variability of rock and soil mass31-33
• §1.3 Research content and outline33-38
• 1.3.1 Main research contents33-34
• 1.3.2 Key issues to be solved 31434-35
• 1.3.3 Main innovations35-36
• 1.3.4 Research outline36-38
• CHAPTER Ⅱ ENGINEERING GEOLOGICAL ASPECT AND MESOSTRUCTUREDNESS OFCDSRM38-64
• §2.1 Introduction38
• §2.2 Engineering geological characterization of Baishuihe landslide38-44
• 2.2.1 Overview of Baishuihe landslide39-41
• 2.2.2 Engineering geological characterization of Baishuihe landslide41-44
• §2.3 Engineering geological aspects44-48
• 2.3.1 Genesis of CDSRM44
• 2.3.2 Discriminating blocks from matrix44-47
• 2.3.3 Estimating block proportion47-48
• §2.4 2D image sampling and processing48-51
• 2.4.1 2D Digital image sampling48-49
• 2.4.2 2D image processing for CDSRM49-50
• 2.4.3 2D Block extraction and analysis50-51
• §2.5 Mesostructural quantitive characterization51-57
• 2.5.1 MOD of the blocks in CDSRM51-54
• 2.5.2 AR and OA of the blocks in CDSRM54-56
• 2.5.3 The centroid of blocks56
• 2.5.4 Block proportion56-57
• §2.6 2D Morphological quantitive characterization57-62
• 2.6.1 Indexes describing morphological characterization & blocks57-61
• 2.6.2 Morphological characterization of blocks in CDSRM61-62
• §2.7 Summary62-64
• CHAPTER Ⅲ KEY ISSUES IN GENERATING STOCHASTIC CDSRM MODEL64-93
• §3.1 Introduction64-65
• §3.2 Block/matrix threshold determination65-77
• 3.2.1 Grain size distribution of censored blocks65-67
• 3.2.2 CDSRM model generation in B/M determination67-68
• 3.2.3 Numerical mechanical experiments68-70
• 3.2.4 Numerical permeability experiments70-73
• 3.2.5 Results and discussion73-77
• §3.3 Scale effect of mechanical properties of CDSRM77-91
• 3.3.1 Generation of stochastic surrogate specimens77-80
• 3.3.2 Results of numerical unconfined compression experiment80-89
• 3.3.3 Discussion89-91
• §3.4 Summary91-93
• CHAPTER Ⅳ SHEAR STRENGTH DETERMINATION OF CDSRM93-109
• §4.1 Introduction93
• §4.2 Shear strength based on back analysis93-98
• 4.2.1 General idea and assumptions93-94
• 4.2.2 Calculation model94-96
• 4.2.3 Back analysis for shear strength of sliding zone96-98
• §4.3 Shear strength based on analytical estimation98-100
• 4.3.1 Adopted analytical model98-99
• 4.3.2 Estimation results99-100
• §4.4 Shear strength determination based on numerical experiments100-107
• 4.4.1 Overview of numerical tri-axial compression experiments100-102
• 4.4.2 Numerical experiment results102-105
• 4.4.3 Discussion on the deformation mechanism105-107
• §4.5 Summary107-109
• CHAPTER Ⅴ MACROSTRUCTUREDNESS OF CDSRM BASED ON VARIGRAMANALYSIS 389109-133
• §5.1 Introduction109
• §5.2 Basic theory ofgeostatistics109-117
• 5.2.1 Regionalized variable theory110-111
• 5.2.2 Hypothesis ofgeostatistics111-113
• 5.2.3 The Variogram113-114
• 5.2.4 Theoretic models of variogram114-115
• 5.2.5 Anisotropy of spatial correlation115-117
• §5.3 Spatial variables obtained from SNMR in landslide site117-122
• 5.3.1 Basic theory of SNMR117-119
• 5.3.2 Variables obtained from SNMR119-120
• 5.3.3 Interpretation results from SNMR120-122
• §S.4 Field-scale spatial correlation of hydraulic parameters122-131
• 5.4.1 Surveyed data analysis123-124
• 5.4.2 Experimental variogram analysis124-126
• 5.4.3 Anisotropio analysis of field-scale spatial correlation126-130
• 5.4.4 Kriging interpolation based on anisotropic spatial variability130-131
• §5.5 Summary131-133
• CHAPTER Ⅵ SLOPE DEFORMATION BEHAVIOR CONSIDERING SPATIAL VARIABLEPARAMETERS133-175
• §6.1 Introduction133-134
• §6.2 Seepage and stability analysis of unsaturated SRM slope considering spatial variable properties134-162
• 6.2.1 Methodology of random field generation134-140
• 6.2.2 Simulation models for seepage and stability analysis140-149
• 6.2.3 Influence of spatial variability on seepage process149-155
• 6.2.4 influence of spatial variability on slope stability155-162
• §6.3 Deformation behavior analysis of Baishuihe Landslide considering spatially variable hydraulic conductivity162-173
• 6.3.1 Generation of calculation model162-164
• 6.3.2 Calculation condition selection164-165
• 6.3.3 Simulation results165-170
• 6.3.4 Deformation characteristics170-173
• §6.4 Brief summary of this chapter173-175
• CHAPTER Ⅶ CONCLUSIONS AND RECOMMENDATIONS175-180
• §7.1 Conclusions175-178
• §7.2 Recommendations178-180
• Acknowledgement180-181
• Reference181-193

【參考文獻(xiàn)】

中國(guó)期刊全文數(shù)據(jù)庫(kù) 前10條

1 時(shí)衛(wèi)民,鄭宏錄,劉文平,鄭穎人;三峽庫(kù)區(qū)碎石土抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的試驗(yàn)研究[J];重慶建筑;2005年02期

2 徐文杰;胡瑞林;;虎跳峽龍?bào)从野锻潦旌象w粒度分形特征研究[J];工程地質(zhì)學(xué)報(bào);2006年04期

3 陳希哲;粗粒土的強(qiáng)度與咬合力的試驗(yàn)研究[J];工程力學(xué);1994年04期

4 歐陽(yáng)振華;李世海;戴志勝;;塊石對(duì)土石混合體力學(xué)性能的影響研究[J];實(shí)驗(yàn)力學(xué);2010年01期

5 傅旭東;土工參數(shù)相關(guān)范圍及相關(guān)距離的計(jì)算方法[J];西南交通大學(xué)學(xué)報(bào);1996年05期

6 徐文杰;胡瑞林;岳中琦;張瑞;王國(guó)良;;基于數(shù)字圖像分析及大型直剪試驗(yàn)的土石混合體塊石含量與抗剪強(qiáng)度關(guān)系研究[J];巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào);2008年05期

7 徐文杰;胡瑞林;岳中崎;;土 石混合體隨機(jī)細(xì)觀結(jié)構(gòu)生成系統(tǒng)的研發(fā)及其細(xì)觀結(jié)構(gòu)力學(xué)數(shù)值試驗(yàn)研究[J];巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào);2009年08期

8 杜娟;殷坤龍;柴波;;基于誘發(fā)因素響應(yīng)分析的滑坡位移預(yù)測(cè)模型研究[J];巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào);2009年09期

9 徐文杰;胡瑞林;曾如意;;水下土石混合體的原位大型水平推剪試驗(yàn)研究[J];巖土工程學(xué)報(bào);2006年07期

10 周中;傅鶴林;劉寶琛;譚捍華;龍萬(wàn)學(xué);;土石混合體滲透性能的正交試驗(yàn)研究[J];巖土工程學(xué)報(bào);2006年09期

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本文編號(hào)：813931