為了揭示核主泵屏蔽套用Hastelloy C-276薄板脈沖激光焊接的熱力學(xué)行為,借助ANSYS軟件建立了三維有限元模型。實(shí)驗(yàn)測(cè)量了焊接溫度歷程和殘余變形,驗(yàn)證了所建立有限元模型的可靠性�；隍�(yàn)證的有限元模型,采用改變焊接過(guò)程中的夾具拘束和隨焊激冷等多場(chǎng)調(diào)控參數(shù)的方法,進(jìn)一步研究了夾具拘束距離、激冷位置以及激冷強(qiáng)度對(duì)Hastelloy C-276薄板焊接縱向殘余應(yīng)力和橫向收縮變形的影響規(guī)律。結(jié)果表明,溫度歷程和殘余變形的模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合較好;多場(chǎng)調(diào)控參數(shù)對(duì)焊接縱向殘余應(yīng)力和橫向收縮變形的分布和大小有顯著影響。鑒于焊接縱向殘余應(yīng)力和橫向收縮變形是影響核主泵屏蔽套周長(zhǎng)尺寸精度、整體穩(wěn)定性以及超長(zhǎng)使役的關(guān)鍵因素,確定了既降低橫向收縮變形又兼顧縱向殘余應(yīng)力盡量小的合理多場(chǎng)調(diào)控參數(shù)是夾具拘束距離為12 mm,激冷位置為6 mm以及激冷強(qiáng)度為12 500 W/（m~2·K）。 

【文章頁(yè)數(shù)】：10 頁(yè)

【文章目錄】：
0 引言
1 實(shí)驗(yàn)材料及方法
2 有限元模型的建立
    2.1 幾何模型簡(jiǎn)化
    2.2 網(wǎng)格劃分
    2.3 材料屬性定義
    2.4 熱源與激冷源模型
    2.5 初始和邊界條件
3 結(jié)果與討論
    3.1 有限元模型的實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證
    3.2 夾具拘束條件下焊接應(yīng)力和變形分析
    3.3 隨焊激冷條件下焊接應(yīng)力和變形分析
        3.3.1 激冷位置對(duì)焊接應(yīng)力和變形的影響
        3.3.2 激冷強(qiáng)度對(duì)焊接應(yīng)力和變形的影響
4 結(jié)論


【參考文獻(xiàn)】：
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