【摘要】：以魯?shù)乩畮鞚唇鹕辰瓨蚨螏彀斗�(wěn)定問題為研究對象,基于歷史庫岸調(diào)查,結(jié)合兩段法塌岸寬度預測經(jīng)驗公式與再造庫岸邊坡穩(wěn)定性極限平衡法計算,綜合評價庫岸穩(wěn)定性,所得主要結(jié)論如下:(1)濤源金沙江大橋大理岸歷經(jīng)多期內(nèi)外動力地質(zhì)作用,當前及未來一段時期趨于穩(wěn)定。(2)濤源金沙江大橋大理岸塌岸預測寬度40~89 m,當前庫岸到結(jié)構(gòu)最小距離150 m,不會威脅到橋梁建構(gòu)筑物。(3)濤源金沙江大橋永勝岸不存在庫岸問題。(4)兩岸自然邊坡和再造庫岸邊坡在自然、降雨和地震工況下均滿足工程穩(wěn)定性要求。同時需要注意水穩(wěn)定性較差砂層的切穿暴露;管理好工程棄渣,避免大規(guī)模改變現(xiàn)狀庫岸。
【圖文】：

?沙江所設，是整條路線的控制性工程之一。橋址區(qū)有省道(S220)及通村公路通達，交通條件便利。橋位處地勢起伏較大，為典型的“V”形河谷地段，河谷內(nèi)為魯?shù)乩娬拘钏畮煅蜎]區(qū)，江面寬度約400m，永勝岸為陡坡接隧道，大理岸地勢較緩，接路基。橋梁跨徑布置為(70+150+550+150+70)m，橋梁全長1001m(含兩岸橋臺)。濤源金沙江大橋軸線為南北向，南岸為大理岸，位于濤源鎮(zhèn)永德醫(yī)院東側(cè)上方的緩坡階地上，起點里程K75+732;北岸為永勝岸，位于寨子村東上側(cè)的金沙江大轉(zhuǎn)彎凸出山嘴上，止點里程K76+668，橋址及剖面位置平面圖見圖1。圖1橋址及剖面位置平面圖Fig．1PlanoftheTaoyuanbridgesiteandprofile擬建橋址區(qū)高程介于1180～1280m之間，屬構(gòu)造侵蝕堆積地形地貌區(qū);小里程大理岸地表為坡地，大里程岸永勝岸地表為裸露突兀小山脊。擬建橋址區(qū)范圍內(nèi)地層巖性十分復雜，自上而下分別如下:①第四系全新統(tǒng)崩坡積層(Qcol+dlh)，粉質(zhì)黏土、紅黏土(單元層代號為①－1)，角礫土(單元層代號為①－2)，碎石土夾塊石(單元層代號為①－3)，塊石(單元層代號為①－4)。②第四系更新統(tǒng)沖洪積層(Qal+plp)，粉質(zhì)黏土(單元層代號為②－1)，粉細砂土(單元層代號為②－2)，粉土(單元層代號為②－3)。泥盆系(D2)，灰?guī)r夾泥質(zhì)灰?guī)r(單元層代號為②－3)，未鉆穿。橋軸線、索塔和歷史主滑斜剖面工程地質(zhì)縱斷面揭示的地層空間關系見圖2。根據(jù)勘察土工試驗成果、原位測試(標準貫入試驗及動力觸探試驗等)、數(shù)值反分析并結(jié)合工程類比，綜合確定各巖土層的主要物理力學指標見表1。本項目地處揚子亞板塊之鹽源～麗江陸緣拗褶帶。地表構(gòu)造線以南北走向為主，北西向與北東向次之。在邊界斷裂或板內(nèi)差異活動明顯的程海斷裂上常發(fā)生6級以上強烈地震，形成小江?

永勝岸地表為裸露突兀小山脊。擬建橋址區(qū)范圍內(nèi)地層巖性十分復雜，自上而下分別如下:①第四系全新統(tǒng)崩坡積層(Qcol+dlh)，粉質(zhì)黏土、紅黏土(單元層代號為①－1)，角礫土(單元層代號為①－2)，碎石土夾塊石(單元層代號為①－3)，塊石(單元層代號為①－4)。②第四系更新統(tǒng)沖洪積層(Qal+plp)，粉質(zhì)黏土(單元層代號為②－1)，粉細砂土(單元層代號為②－2)，粉土(單元層代號為②－3)。泥盆系(D2)，灰?guī)r夾泥質(zhì)灰?guī)r(單元層代號為②－3)，未鉆穿。橋軸線、索塔和歷史主滑斜剖面工程地質(zhì)縱斷面揭示的地層空間關系見圖2。根據(jù)勘察土工試驗成果、原位測試(標準貫入試驗及動力觸探試驗等)、數(shù)值反分析并結(jié)合工程類比，綜合確定各巖土層的主要物理力學指標見表1。本項目地處揚子亞板塊之鹽源～麗江陸緣拗褶帶。地表構(gòu)造線以南北走向為主，北西向與北東向次之。在邊界斷裂或板內(nèi)差異活動明顯的程海斷裂上常發(fā)生6級以上強烈地震，形成小江、通海～石屏、中甸～大理和南華～楚雄等強震帶。據(jù)歷史記錄，區(qū)內(nèi)曾發(fā)生過5．0級以上地震30余次、6度以上地震近20次、7級大地震2次。公元1550年永勝地震達7．25級、1915年永勝地震烈度達10度，為滇西地區(qū)之冠，1925年3月16日大理7．1級地震(波及鳳儀、彌渡、祁云、賓川、蒙化、鄧川等7縣，縱100余km，橫40余km)，1996年2月3日麗江7級圖2典型工程地質(zhì)縱斷面圖Fig．2Typicalengineeringgeologicprofiles表1主要巖土層計算參數(shù)建議值Tab．1Computingparametersformainstrata位置地層密度ρ/(g·cm－3)內(nèi)聚力c/kPa內(nèi)摩擦角φ/(°)備注大理岸填土1．701522飽和碎/塊石1．8035～3832～33自然飽和粉土1．963022飽和粉砂2．101225飽和圓礫2．201530飽和黏土1．981

段以濤源金沙江大橋跨越金沙江河谷及魯?shù)乩娬舅畮煅蜎]區(qū)，該濤源金沙江大橋距離下游魯?shù)乩娬緣沃芳s21km。庫水位年變化幅度在10m以內(nèi)。1．3計算工況設計庫岸穩(wěn)定性的計算與評價共包括兩部分:①水庫塌岸預測;②庫岸邊坡穩(wěn)定性評價�，F(xiàn)將該部分研究涉及的計算方法、計算理論和評價標準，論述如下。1．3．1水庫塌岸預測庫岸再造是一個十分復雜的地質(zhì)歷史過程，受諸多因素的控制和影響，塌岸預測難度很大，經(jīng)驗方法眾多，本文選擇王躍敏提出的適用于我國南方山區(qū)的峽谷型水庫的兩段法進行塌岸寬度預測，其原理見圖3。圖3兩段法預測塌岸寬度圖解Fig．3DiagramofTwo－segmentmethodforbankslumpwidthprediction以原河道多年最高洪水位與岸坡交點A為起點，以α為傾角繪出水下穩(wěn)定岸坡線，該線延伸至設計洪水位加毛細水上升高度的高程點B，再以B點為起點，以β角為傾角繪出水上穩(wěn)定岸坡線，該線與原岸坡的交點C即為水上穩(wěn)定岸坡的終點。水上穩(wěn)定岸坡線的起點B的高程所對應的原岸坡點D與該線終點C之間的水平距離，即為“兩段法”預測的坍岸寬度Sk，使用“兩段法”首先要解決以下問題:(1)從水庫的洪、枯水面線圖及回水曲線圖中，準確地計算出各庫岸段的設計洪水位，確定沿庫岸的最高淹沒邊界;(2)對岸坡地層取多組試樣試驗，以得出較準確的c、φ、γ、γs、H'試驗結(jié)果，確保β、α計算準確;(3)對條件相似的水庫資料，應現(xiàn)場調(diào)查、收集多組β、α數(shù)據(jù)，再與計算出的數(shù)據(jù)比較選用。通過綜合計算法計算水上穩(wěn)定坡角，用增大內(nèi)摩擦角的方法來考慮凝聚力c的影響，用式(1)計算φ0。φ0=arctan［tanφ+c/(γH)］(1)經(jīng)過王躍敏的研究，其推薦的不同土性和巖性的物理力學性質(zhì)下的水下穩(wěn)定坡角統(tǒng)計列于表2。表2水下

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