【摘要】：土石壩的碾壓施工會(huì)在大壩心墻中產(chǎn)生較高的超靜孔隙水壓力.對(duì)高土石壩,施工期心墻內(nèi)產(chǎn)生的超靜孔隙水壓力難以有效消散,使得心墻內(nèi)長(zhǎng)期存在較高的孔隙水壓力,導(dǎo)致其有效應(yīng)力降低,影響心墻的工作性態(tài)和大壩穩(wěn)定性.以某礫石土心墻監(jiān)測(cè)資料為基礎(chǔ),分析了心墻填筑及水庫蓄水對(duì)孔隙水壓力及其變化的影響.提出了一種計(jì)算堆石壩心墻孔隙水壓力消散的簡(jiǎn)化方法,即豎向受壓而水平排水的一維固結(jié)方法.將其應(yīng)用于心墻填筑完成后庫水位保持不變時(shí)段的心墻孔隙水壓力消散計(jì)算,通過計(jì)算值與實(shí)測(cè)值的比較,驗(yàn)證了心墻孔隙水壓力簡(jiǎn)化計(jì)算方法的合理性;并進(jìn)一步計(jì)算了心墻測(cè)點(diǎn)的固結(jié)過程,發(fā)現(xiàn)其固結(jié)度達(dá)到95%所需的時(shí)間長(zhǎng)達(dá)10~30a,其中前10a各測(cè)點(diǎn)的固結(jié)度均已達(dá)到了70%.
【圖文】：

壤中的氣相體積微小并被液體所包圍，只能隨液體一起流動(dòng)，此時(shí)的土壤可視為一種挾氣水的二相體系．該二相體系土壤氣滲性極小，其有效應(yīng)力表達(dá)式可視為與飽和土相同．通常認(rèn)為飽和度高于９５％的土可作飽和土處理．因此，該心墻料填筑后可近似看作處于飽和狀態(tài)．１．３監(jiān)測(cè)布置心墻碾壓填筑后近似飽和，而心墻填筑過程中由于其滲透系數(shù)很小，無法在短時(shí)間內(nèi)將水?dāng)D出，從而在心墻內(nèi)產(chǎn)生高孔隙水壓力．為了監(jiān)測(cè)心墻孔隙水壓力變化情況，心墻填筑時(shí)在心墻３個(gè)斷面內(nèi)埋設(shè)了振弦式滲壓計(jì)，如圖１所示．（ａ）Ｃ－Ｃ斷面（０＋３０９．６０）（ｂ）Ａ－Ａ斷面（０＋１６９．３６）（ｃ）Ｄ－Ｄ斷面（０＋４８２．３０）圖１心墻滲壓計(jì)布置圖Ｆｉｇ．１Ｌａｙｏｕｔｏｆｏｓｍｏｍｅｔｅｒｓｉｎｃｏｒｅ－ｗａｌｌ２孔隙水壓力變化與分析３個(gè)斷面內(nèi)具有較完整觀測(cè)數(shù)據(jù)的滲壓計(jì)共計(jì)１５個(gè)．為了分析心墻內(nèi)孔隙水壓力的變化規(guī)律，給出部分測(cè)點(diǎn)的滲壓計(jì)實(shí)測(cè)水頭－時(shí)間過程線，如圖２、３所示．由圖２、３可以看出，滲壓計(jì)埋設(shè)后孔隙水壓力便開始增長(zhǎng)，幾乎沒有滯后性，而后隨心墻填筑及庫水位變化而變化的規(guī)律相似．歸納如下：５９４大連理工大學(xué)學(xué)報(bào)第５７卷

壤中的氣相體積微小并被液體所包圍，只能隨液體一起流動(dòng)，此時(shí)的土壤可視為一種挾氣水的二相體系．該二相體系土壤氣滲性極小，其有效應(yīng)力表達(dá)式可視為與飽和土相同．通常認(rèn)為飽和度高于９５％的土可作飽和土處理．因此，該心墻料填筑后可近似看作處于飽和狀態(tài)．１．３監(jiān)測(cè)布置心墻碾壓填筑后近似飽和，而心墻填筑過程中由于其滲透系數(shù)很小，無法在短時(shí)間內(nèi)將水?dāng)D出，，從而在心墻內(nèi)產(chǎn)生高孔隙水壓力．為了監(jiān)測(cè)心墻孔隙水壓力變化情況，心墻填筑時(shí)在心墻３個(gè)斷面內(nèi)埋設(shè)了振弦式滲壓計(jì)，如圖１所示．（ａ）Ｃ－Ｃ斷面（０＋３０９．６０）（ｂ）Ａ－Ａ斷面（０＋１６９．３６）（ｃ）Ｄ－Ｄ斷面（０＋４８２．３０）圖１心墻滲壓計(jì)布置圖Ｆｉｇ．１Ｌａｙｏｕｔｏｆｏｓｍｏｍｅｔｅｒｓｉｎｃｏｒｅ－ｗａｌｌ２孔隙水壓力變化與分析３個(gè)斷面內(nèi)具有較完整觀測(cè)數(shù)據(jù)的滲壓計(jì)共計(jì)１５個(gè)．為了分析心墻內(nèi)孔隙水壓力的變化規(guī)律，給出部分測(cè)點(diǎn)的滲壓計(jì)實(shí)測(cè)水頭－時(shí)間過程線，如圖２、３所示．由圖２、３可以看出，滲壓計(jì)埋設(shè)后孔隙水壓力便開始增長(zhǎng)，幾乎沒有滯后性，而后隨心墻填筑及庫水位變化而變化的規(guī)律相似．歸納如下：５９４大連理工大學(xué)學(xué)報(bào)第５７卷

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