【摘要】：為實現(xiàn)峽谷中高拱壩表、中(深)孔無碰撞消能,需在壩身孔口布置中引入收縮式消能工,但表孔水頭低,出口流速低,單一措施很難實現(xiàn)水舌縱向拉伸。對此,采用1∶50整體水工模型試驗,通過設置三種表孔出口體型,研究了某高拱壩表孔水舌縱向拉伸方法。結果表明,除寬尾墩外,楔形體應用于高拱壩表孔也可實現(xiàn)水舌縱向拉伸;調整表孔底板坡度可為水舌縱向拉伸創(chuàng)造條件,對表孔底板出口進行一定尺寸透空可進一步縱向拉伸并穩(wěn)定水舌;隨著水舌縱向入水長度的增加,流量分布更均勻,水墊塘底板沖擊壓強峰值亦隨之減小。
【圖文】：

表孔水舌落點較＃１、＃３表孔略近，水舌縱向拉伸長度Ｌ＝２１．５ｍ，水舌呈“方形”集中入水，縱向拉伸效果不明顯，入水寬度及入水角較大。試驗中對水墊塘底板的沖擊壓強進行測量，，其分布情況見圖３（ａ）。由圖３（ａ）可知，水墊塘底板沖擊壓強沿縱向呈先增大后減小的趨勢，最大值Δｐｍａｘ＝１５５．８２ｋＰａ，而在水墊塘尾部，由于受到二道壩影響，沖擊壓強分布沿縱向輕微上揚；在水舌沖擊區(qū)出現(xiàn)沖擊壓強峰值和較大的縱向壓強梯度，橫向差別不大，壓強梯度較�。坏装遄畲鬀_圖２各方案下表孔泄流水舌形態(tài)Ｆｉｇ．２Ｆｌｏｗｐａｔｔｅｒｎｏｆｐｌｕｎｇｉｎｇｓｔｒｅａｍｓ圖３各方案下水墊塘底板沖擊壓強分布Ｆｉｇ．３Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆｉｍｐａｃｔｐｒｅｓｓｕｒｅａｇａｉｎｓｔｔｈｅｐｌｕｎｇｅｐｏｏｌ·１０１·

入水，縱向拉伸效果不明顯，入水寬度及入水角較大。試驗中對水墊塘底板的沖擊壓強進行測量，其分布情況見圖３（ａ）。由圖３（ａ）可知，水墊塘底板沖擊壓強沿縱向呈先增大后減小的趨勢，最大值Δｐｍａｘ＝１５５．８２ｋＰａ，而在水墊塘尾部，由于受到二道壩影響，沖擊壓強分布沿縱向輕微上揚；在水舌沖擊區(qū)出現(xiàn)沖擊壓強峰值和較大的縱向壓強梯度，橫向差別不大，壓強梯度較��；底板最大沖圖２各方案下表孔泄流水舌形態(tài)Ｆｉｇ．２Ｆｌｏｗｐａｔｔｅｒｎｏｆｐｌｕｎｇｉｎｇｓｔｒｅａｍｓ圖３各方案下水墊塘底板沖擊壓強分布Ｆｉｇ．３Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆｉｍｐａｃｔｐｒｅｓｓｕｒｅａｇａｉｎｓｔｔｈｅｐｌｕｎｇｅｐｏｏｌ·１０１·
【作者單位】： 四川大學水力學與山區(qū)河流開發(fā)保護國家重點實驗室;
【基金】：國家自然科學基金項目(51679157)
【分類號】：TV135.2

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本文編號：2531547