近年來(lái),汽車(chē)領(lǐng)域朝著節(jié)能和智能化方向不斷發(fā)展,必然推動(dòng)汽車(chē)制造向著輕量化、智能化向發(fā)展,伺服壓力機(jī)順勢(shì)發(fā)展。伺服壓機(jī)能夠?qū)崿F(xiàn)滑塊運(yùn)動(dòng)靈活精確控制的特性,具備了沖壓加工智能化、柔性化的要求。板料彎曲成形后都存在殘余應(yīng)力和彈性回復(fù),因此彎曲回彈是板料在彎曲成形失去外力后發(fā)生的必然現(xiàn)象。回彈的結(jié)果與沖壓件的裝配精度、成形質(zhì)量和幾何尺寸可靠性等性能。影響回彈的原因有很多,難以給出一個(gè)精確的理論回彈值,本文通過(guò)運(yùn)用正交試驗(yàn)法和有限元仿真技術(shù),針對(duì)U形件的回彈進(jìn)行研究,通過(guò)優(yōu)化成形工藝參數(shù),降低沖壓件的回彈。本文主要包括以下研究工作:(1)在本文中,最常見(jiàn)的兩種板材-低碳鋼Q195鋼和鋁合金AL6061,作為研究對(duì)象。首先按照國(guó)標(biāo)設(shè)計(jì)加工標(biāo)準(zhǔn)試樣,設(shè)計(jì)并加工完成U形件回彈模具。本文對(duì)U形件的彎曲回彈問(wèn)題進(jìn)行了研究。首先,分析了彎曲變形階段的理論原理和影響回彈的主要因素,并解釋了蠕變與應(yīng)力松弛的關(guān)系。蠕變實(shí)驗(yàn)是為了研究應(yīng)力松弛與減少回彈之間的關(guān)系。進(jìn)行蠕變實(shí)驗(yàn),通過(guò)不同速度拉伸和多次定位移再加載的單向拉伸試驗(yàn),深入研究材料本身性能。(2)精研正交試驗(yàn)法,首先選定要考察的工藝參數(shù),將U形件的回彈角作為考核標(biāo)準(zhǔn),通過(guò)正交試驗(yàn),獲得U形件在不同沖壓速度、間歇時(shí)間、間歇次數(shù)及凹模圓角半徑試驗(yàn)條件下的回彈數(shù)據(jù),分析了不同工藝參數(shù)的影響主次及影響趨勢(shì),并對(duì)獲得一組最優(yōu)的成形工藝方案。(3)通過(guò)Dynaform軟件模擬和分析U形件彎曲回彈,對(duì)沖壓速度、凹模圓角半徑與U形件回彈量之間的關(guān)系進(jìn)行分析,通過(guò)對(duì)U形件模擬仿真,驗(yàn)證了正交試驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確性,為實(shí)際生產(chǎn)工藝參數(shù)提供參考。
【學(xué)位單位】：大連理工大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位年份】：2018
【中圖分類(lèi)】：U466
【文章目錄】：
摘要
Abstract
1 緒論
    1.1 引言
    1.2 國(guó)內(nèi)外研究綜述
    1.3 本文研究方法和主要內(nèi)容
2 準(zhǔn)備實(shí)驗(yàn)及模具設(shè)計(jì)
    2.1 設(shè)備及標(biāo)準(zhǔn)件的制備
        2.1.1 線切割機(jī)
        2.1.2 伺服拉伸機(jī)
        2.1.3 剪板機(jī)
        2.1.4 標(biāo)準(zhǔn)拉伸件的制備
    2.2 單向拉伸實(shí)驗(yàn)
    2.3 蠕變實(shí)驗(yàn)
        2.3.1 實(shí)驗(yàn)原理
        2.3.2 實(shí)驗(yàn)過(guò)程
        2.3.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果
    2.4 回彈模具設(shè)計(jì)
        2.4.1 回彈模具
        2.4.2 氮?dú)鈴椈蓧哼吜y(cè)量
3 板料彎曲回彈理論及有限元仿真理論
    3.1 板料彎曲變形過(guò)程和回彈分析
        3.1.1 彎曲變形原理
        3.1.2 彎曲變形過(guò)程
        3.1.3 彎曲回彈的影響因素
    3.2 有限元理論
        3.2.1 有限元理論簡(jiǎn)介
        3.2.2 屈服準(zhǔn)則
        3.2.3 單元技術(shù)
        3.2.4 有限元數(shù)值分析建模方法
4 U型件伺服沖壓工藝分析
    4.1 正交試驗(yàn)法簡(jiǎn)介
    4.2 正交試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)
        4.2.1 確定試驗(yàn)?zāi)康募翱己藰?biāo)準(zhǔn)
        4.2.2 選用合適的正交表
        4.2.3 表頭設(shè)計(jì)
        4.2.4 水平翻譯
        4.2.5 列出試驗(yàn)方案表
    4.3 正交試驗(yàn)結(jié)果分析
        4.3.1 確定分析方法
        4.3.2 正交試驗(yàn)極差計(jì)算
5 U型件沖壓成形仿真有限元模擬回彈
    5.1 Dynaform回彈模擬仿真分析
        5.1.1 構(gòu)建有限元模型
        5.1.2 網(wǎng)格劃分及處理
        5.1.3 自動(dòng)設(shè)置
        5.1.4 回彈模擬
        5.1.5 回彈結(jié)果及測(cè)量
    5.2 沖壓速度對(duì)U型件回彈結(jié)果的影響
        5.2.1 沖壓速度對(duì)Q195回彈結(jié)果的影響
        5.2.2 沖壓速度對(duì)AL6061回彈結(jié)果的影響
    5.3 圓角半徑對(duì)U型件回彈結(jié)果的影響
        5.3.1 圓角半徑對(duì)Q195回彈結(jié)果的影響
        5.3.2 圓角半徑對(duì)AL6061回彈結(jié)果的影響
    5.4 正交試驗(yàn)不足與展望
結(jié)論
參考文獻(xiàn)
致謝

【參考文獻(xiàn)】

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3 夏敏;向華;莊新村;趙震;;基于伺服壓力機(jī)的板料成形研究現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢(shì)[J];鍛壓技術(shù);2013年02期

4 趙中華;徐新成;韋習(xí)成;;自由模式下板料拉深成形性能試驗(yàn)研究[J];昆明理工大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版);2011年02期

5 鄭琦;;新型車(chē)身覆蓋件沖壓設(shè)備綜述[J];科技資訊;2011年11期

6 李建;;伺服壓力機(jī)發(fā)展及其應(yīng)用[J];一重技術(shù);2010年05期

7 莫健華;張宜生;呂言;張李超;鄭加坤;段仁民;肖衛(wèi)東;吳理南;;大型機(jī)械多連桿式伺服壓力機(jī)的性能與生產(chǎn)應(yīng)用[J];鍛壓裝備與制造技術(shù);2009年05期

8 鄧兆虎;羅杜宇;;板料多次彎曲成形回彈的數(shù)值模擬研究[J];模具工業(yè);2009年09期

9 黃碩;曾元松;黃遐;;2324鋁合金蠕變時(shí)效成形有限元分析[J];塑性工程學(xué)報(bào);2009年04期

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本文編號(hào)：2880008