共同研究模型(common research model, CRM)機(jī)翼/機(jī)身/平尾組合體構(gòu)型(CRM-WBH)是第4屆AIAA阻力預(yù)測(cè)研討會(huì)(Drag Prediction Workshop IV, DPW IV)選擇的基準(zhǔn)構(gòu)型, DPW IV會(huì)議的統(tǒng)計(jì)分析結(jié)果顯示計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果之間存在顯著差異.采用CFD方法和流固耦合方法數(shù)值模擬了帶支撐裝置的CRM機(jī)翼/機(jī)身/平尾組合體模型(CRM-WBHS)的氣動(dòng)特性,主要目的是評(píng)估支撐裝置和靜氣動(dòng)彈性變形對(duì)CRM-WBH模型氣動(dòng)特性數(shù)值模擬結(jié)果的影響.通過與CRM-WBH模型CFD數(shù)值模擬結(jié)果和歐洲ETW風(fēng)洞(European Transonic Wind Tunnel)測(cè)力、測(cè)壓和模型變形測(cè)量結(jié)果的對(duì)比分析,表明模型支撐裝置導(dǎo)致機(jī)翼上翼面激波位置前移,升力系數(shù)、阻力系數(shù)下降,俯仰力矩系數(shù)增加;靜氣動(dòng)彈性變形主要影響機(jī)翼上表面激波位置和外翼處激波位置前負(fù)壓,導(dǎo)致升力系數(shù)、阻力系數(shù)進(jìn)一步下降,俯仰力矩系數(shù)進(jìn)一步增加. CRM-WBHS模型的流固耦合數(shù)值模擬結(jié)果更加接近試驗(yàn)結(jié)果.

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【部分圖文】：

圖1CＲM-WBH計(jì)算模型Fig．1CＲM-WBHsimulationmodelCＲM-WBH風(fēng)洞試驗(yàn)?zāi)Ｐ筒捎冒惭b于機(jī)身后

模擬結(jié)果的影響．1CＲM-WBH計(jì)算模型與氣動(dòng)計(jì)算網(wǎng)格CＲM模型是典型的現(xiàn)代運(yùn)輸機(jī)構(gòu)型，巡航Mach數(shù)為0．85，名義升力系數(shù)為0．50，設(shè)計(jì)外形的詳細(xì)參數(shù)見文獻(xiàn)［1］，本文選擇了CＲM-WBH構(gòu)型作為研究對(duì)象，平尾的安裝角為0°．CＲM模型試驗(yàn)外形模型縮比為0．027，基本參數(shù)....

圖2CＲM-WBHS計(jì)算模型(局部)Fig．2CＲM-WBHSsimulationmodel(local)

Λc/4=35．0°．計(jì)算模型見圖1．圖1CＲM-WBH計(jì)算模型Fig．1CＲM-WBHsimulationmodelCＲM-WBH風(fēng)洞試驗(yàn)?zāi)Ｐ筒捎冒惭b于機(jī)身后體的葉片尾撐方式固定于風(fēng)洞迎角變換裝置．由于風(fēng)洞試驗(yàn)?zāi)Ｐ秃蟛康挠亲儞Q裝置對(duì)氣動(dòng)特性的影響很�。�5］，因此本文的數(shù)值模擬....

圖3CＲM-WBH模型有限元模型Fig．3CＲM-WBHfiniteelementmodel

氣體物理2019年第4卷圖3CＲM-WBH模型有限元模型Fig．3CＲM-WBHfiniteelementmodel2計(jì)算方法本文采用CFD方法和流固耦合(fluidstructurecoupling，F(xiàn)SC)方法開展了CＲM機(jī)翼/機(jī)身/平尾組合體氣動(dòng)特性的數(shù)值模擬，以下簡要介....

圖4CＲM-WBH模型網(wǎng)格拓?fù)浼氨砻婢W(wǎng)格(中等)Fig．4GridtopologyandsurfacegridsofCＲM-WBHmodel(mediumgrid)

本文編號(hào)：3928265