【摘要】： 本文對(duì)羅茨鼓風(fēng)機(jī)的泄漏量提出新的修正公式和計(jì)算方法,計(jì)算結(jié)果好于目前常用經(jīng)驗(yàn)公式,與試驗(yàn)測(cè)量得到的實(shí)際泄漏量相比,誤差均在5%范圍內(nèi)。 用Fortran語(yǔ)言編寫(xiě)程序?qū)崿F(xiàn)了對(duì)空冷鼓風(fēng)機(jī)在不同葉輪轉(zhuǎn)角下瞬時(shí)排氣流量的理論預(yù)測(cè)。對(duì)兩個(gè)不同壓升下的脈動(dòng)曲線(xiàn)進(jìn)行了比較分析,得出壓升高時(shí)脈動(dòng)大,而最大排氣流量小的結(jié)論。 應(yīng)用計(jì)算流體軟件中的PISO算法,并在鼓風(fēng)機(jī)內(nèi)動(dòng)靜耦合區(qū)域采用非一致網(wǎng)格、在近壁區(qū)速度及溫度的計(jì)算中采用壁面函數(shù)法,對(duì)旋轉(zhuǎn)部分變化的網(wǎng)格采用彈簧光滑模型以及局部重新劃分的動(dòng)網(wǎng)格方法,實(shí)現(xiàn)了對(duì)空冷鼓風(fēng)機(jī)內(nèi)部湍流流動(dòng)的數(shù)值模擬。經(jīng)過(guò)數(shù)值分析得到的容積效率同實(shí)際容積效率相一致;通過(guò)用戶(hù)自定義函數(shù)得到的排氣流量脈動(dòng)曲線(xiàn),與理論曲線(xiàn)對(duì)比,兩者趨勢(shì)一致,但數(shù)值模擬脈動(dòng)曲線(xiàn)更好地體現(xiàn)出了流動(dòng)脈動(dòng)。 實(shí)現(xiàn)了帶逆流冷卻的高壓羅茨鼓風(fēng)機(jī)的數(shù)值模擬,對(duì)兩個(gè)壓升下的排氣流量脈動(dòng)、不同時(shí)刻的內(nèi)部流場(chǎng)特性進(jìn)行了分析。與不帶逆流冷卻的羅茨鼓風(fēng)機(jī)相比,高壓逆流冷卻羅茨鼓風(fēng)機(jī)消除了排氣口的回流沖擊,排氣流量脈動(dòng)小,平均脈動(dòng)幅值降低了80%。 本文數(shù)值模擬方法可作為考察羅茨鼓風(fēng)機(jī)在實(shí)際運(yùn)行中流動(dòng)情況是否達(dá)到設(shè)計(jì)要求的一種可靠的分析工具。
【圖文】：

第一章 緒論1.3 羅茨鼓風(fēng)機(jī)的原理與特點(diǎn)1.3.1 結(jié)構(gòu)部件羅茨鼓風(fēng)機(jī)的主要結(jié)構(gòu)部件有機(jī)殼、墻板、轉(zhuǎn)子、同步齒輪、軸承及密封件等。機(jī)殼為截面呈橢圓形的缸體（如圖 1-1 所示），與墻板共同構(gòu)成氣腔。在機(jī)殼與主、副油箱之間設(shè)有墻板，其作用一是作為端蓋，，將機(jī)殼兩端封閉起來(lái)；二是作為支座，將轉(zhuǎn)子兩端支撐起來(lái)�？拷S伸端的稱(chēng)為前墻板(如圖 1-2 所示)，另一端稱(chēng)為后墻板(如圖 1-3 所示)。

第一章 緒論1.3 羅茨鼓風(fēng)機(jī)的原理與特點(diǎn)1.3.1 結(jié)構(gòu)部件羅茨鼓風(fēng)機(jī)的主要結(jié)構(gòu)部件有機(jī)殼、墻板、轉(zhuǎn)子、同步齒輪、軸承及密封件等。機(jī)殼為截面呈橢圓形的缸體（如圖 1-1 所示），與墻板共同構(gòu)成氣腔。在機(jī)殼與主、副油箱之間設(shè)有墻板，其作用一是作為端蓋，將機(jī)殼兩端封閉起來(lái)；二是作為支座，將轉(zhuǎn)子兩端支撐起來(lái)�？拷S伸端的稱(chēng)為前墻板(如圖 1-2 所示)，另一端稱(chēng)為后墻板(如圖 1-3 所示)。
【學(xué)位授予單位】：天津大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2007
【分類(lèi)號(hào)】：TH444

【引證文獻(xiàn)】

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1 郭曉斌;羅茨鼓風(fēng)機(jī)低噪聲結(jié)構(gòu)與內(nèi)流數(shù)值模擬研究[D];山東科技大學(xué);2010年

2 戴映紅;氣冷式羅茨真空泵的轉(zhuǎn)子型線(xiàn)設(shè)計(jì)及流場(chǎng)分析[D];浙江工業(yè)大學(xué);2010年

3 張顧鐘;羅茨鼓風(fēng)機(jī)性能優(yōu)化和內(nèi)部流場(chǎng)的數(shù)值研究[D];西安建筑科技大學(xué);2011年

本文編號(hào)：2649186