根據(jù)移動鼠標(biāo)電池后蓋產(chǎn)品的特點(diǎn),運(yùn)用Moldflow 2015軟件對其進(jìn)行模擬分析,優(yōu)化了澆注系統(tǒng)和冷卻系統(tǒng)設(shè)計(jì),并以翹曲變形量為評價(jià)質(zhì)量的目標(biāo),結(jié)合正交實(shí)驗(yàn)和極差法分析,得到了最佳工藝參數(shù)。結(jié)合Moldflow2015分析結(jié)果,利用AutoCAD和UG6.0軟件對移動鼠標(biāo)電池后蓋進(jìn)行注射模設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)出的模具結(jié)構(gòu)工作可靠,生產(chǎn)周期短,有利于指導(dǎo)企業(yè)實(shí)際生產(chǎn)。 

【文章來源】：塑料工業(yè). 2017,45(08)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】：4 頁

【部分圖文】：

移動鼠標(biāo)電池后蓋產(chǎn)品模型(單位:mm)

塑料工業(yè)2017年2.1澆注系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)利用Moldflow2015中澆口位置分析，并考慮到塑件的大小和生產(chǎn)效率，采用一模八腔，側(cè)澆口，主流道采用錐形［1－2］，小端直徑為4.5mm，錐度為4°。分流道直徑為5mm，截面采用圓形。澆口截面采用梯形，寬度、高度分別為2、1.2mm，通過Moldflow2015分析，工藝參數(shù)采用默認(rèn)的參數(shù)，分析結(jié)果見圖2，通過分析結(jié)果可知:縮痕估算為0.0172mm，比較小，熔接線在塑件側(cè)面，長度比較短，對產(chǎn)品外表面和強(qiáng)度的影響很小，所示澆注系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)是合理的。a－縮痕b－熔接線圖2澆注系統(tǒng)CAE分析結(jié)果Fig2CAEanalysisresultsforfeedsystem2.2冷卻系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)根據(jù)冷卻系統(tǒng)簡單計(jì)算結(jié)果，并結(jié)合實(shí)際情況，冷卻水管直徑取6mm，水管采用2根，通過Moldflow2015分析，結(jié)果如3所示。從分析結(jié)果可知:回路冷卻液溫差在1.4℃，小于2℃，回路管壁溫差在3.13℃，小于4℃，說明冷卻比較均勻，冷卻效果比較好，所以冷卻系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計(jì)是合理。a－回爐冷卻液溫度b－回路管壁溫度圖3冷卻系統(tǒng)CAE分析結(jié)果Fig3CAEanalysisresultsforcoolingsystem3基于正交實(shí)驗(yàn)和極差分析的工藝參數(shù)優(yōu)化表17因素和2水平取值Tab17factorand2levelvalues水平因素x1/℃x2/℃x3/sx4/sx5/sx6/MPax7/MPa180280503057090260200301535070表2L8(27)正交實(shí)驗(yàn)?zāi)M結(jié)果Tab2L8(27)theorthogonalexperimentsimulationresult試驗(yàn)號翹曲變形量/mm試驗(yàn)號翹曲變形量/mm10.173650.264320.253460.325230.317370.287940.243980.3274為了優(yōu)化工藝參數(shù)，本文選取翹曲變量為評價(jià)產(chǎn)品質(zhì)量的標(biāo)準(zhǔn)，選取模具表面溫度(x1)、熔體溫度(x2)、冷卻時(shí)間(x3)、保壓時(shí)間(x4)、注射時(shí)間(

。?勱酉咴謁薌?嗝媯?ざ缺冉隙蹋?圓?吠?表面和強(qiáng)度的影響很小，所示澆注系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)是合理的。a－縮痕b－熔接線圖2澆注系統(tǒng)CAE分析結(jié)果Fig2CAEanalysisresultsforfeedsystem2.2冷卻系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)根據(jù)冷卻系統(tǒng)簡單計(jì)算結(jié)果，并結(jié)合實(shí)際情況，冷卻水管直徑取6mm，水管采用2根，通過Moldflow2015分析，結(jié)果如3所示。從分析結(jié)果可知:回路冷卻液溫差在1.4℃，小于2℃，回路管壁溫差在3.13℃，小于4℃，說明冷卻比較均勻，冷卻效果比較好，所以冷卻系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計(jì)是合理。a－回爐冷卻液溫度b－回路管壁溫度圖3冷卻系統(tǒng)CAE分析結(jié)果Fig3CAEanalysisresultsforcoolingsystem3基于正交實(shí)驗(yàn)和極差分析的工藝參數(shù)優(yōu)化表17因素和2水平取值Tab17factorand2levelvalues水平因素x1/℃x2/℃x3/sx4/sx5/sx6/MPax7/MPa180280503057090260200301535070表2L8(27)正交實(shí)驗(yàn)?zāi)M結(jié)果Tab2L8(27)theorthogonalexperimentsimulationresult試驗(yàn)號翹曲變形量/mm試驗(yàn)號翹曲變形量/mm10.173650.264320.253460.325230.317370.287940.243980.3274為了優(yōu)化工藝參數(shù)，本文選取翹曲變量為評價(jià)產(chǎn)品質(zhì)量的標(biāo)準(zhǔn)，選取模具表面溫度(x1)、熔體溫度(x2)、冷卻時(shí)間(x3)、保壓時(shí)間(x4)、注射時(shí)間(x5)、保壓壓力(x6)和注射壓力(x7)七個(gè)工藝·48·

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]工藝參數(shù)對LCP微連接器翹曲的影響[J]. 張曉旭,楊于光,張亞軍,董力群,金志明,李世龍,莊儉.  塑料. 2016(05)
[2]汽車保險(xiǎn)杠冷熱流道結(jié)合注塑成型工藝CAE優(yōu)化分析[J]. 曾文瑜.  塑料工業(yè). 2016(03)
[3]基于Moldflow的棘架套件澆注系統(tǒng)方案CAE分析[J]. 王錦紅,何冰強(qiáng).  塑料. 2016(01)
[4]基于Pro/E氣壓瓶蓋的注塑模具設(shè)計(jì)[J]. 任祎銘,趙建,霍余達(dá),梁嚴(yán).  塑料工業(yè). 2016(01)
[5]基于UG和Moldflow的塑料外殼注塑模具設(shè)計(jì)與數(shù)控加工[J]. 蔡厚道.  塑料. 2015(06)



本文編號：3405230