本文關(guān)鍵詞：超細(xì)晶粒奧氏體不銹鋼的制備與組織性能研究

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【摘要】：晶粒超細(xì)化是在不降低材料塑性的前提下,能有效提高材料強(qiáng)度和硬度的一種方法,因而成為當(dāng)今世界先進(jìn)金屬材料技術(shù)領(lǐng)域的研發(fā)熱點(diǎn)。而奧氏體不銹鋼由于具有多種優(yōu)異性能,如優(yōu)良的韌性、塑性、抗高溫氧化性以及耐腐蝕性等,因而廣泛應(yīng)用于化工、輕工業(yè)、石油等多種領(lǐng)域。但奧氏體不銹鋼的強(qiáng)度普遍較低,故在結(jié)構(gòu)件的使用中受到限制。如何提高奧氏體不銹鋼材料的綜合性能,是一個(gè)具有重要學(xué)術(shù)價(jià)值和實(shí)際意義的課題。因此,開展超細(xì)晶粒奧氏體不銹鋼的制備及組織性能的系統(tǒng)研究是一項(xiàng)重要的任務(wù)。本文分別采用室溫冷軋和深冷軋制技術(shù)對(duì)310S奧氏體不銹鋼進(jìn)行了不同變形量的塑性變形,借助于XRD、OM和TEM等微觀組織分析手段對(duì)其組織演變過(guò)程進(jìn)行系統(tǒng)表征,結(jié)果表明奧氏體不銹鋼組織在大塑性變形過(guò)程中均未發(fā)生形變誘發(fā)馬氏體相變。在變形量較小時(shí),變形組織中主要是以位錯(cuò)的增殖和纏結(jié)為主,且有少量形變孿晶生成;當(dāng)變形量較大時(shí),變形組織則以形變孿晶為主,并伴隨有少量高密度位錯(cuò)墻和位錯(cuò)胞;當(dāng)變形量增大至90%后,形變孿晶與位錯(cuò)之間以及形變孿晶相互之間的交互作用使得奧氏體晶粒碎化成納米晶。奧氏體不銹鋼的硬度值和強(qiáng)度值均隨著變形量的增大而增大,且都在前期呈迅速上升狀態(tài),后期逐漸趨于平穩(wěn);延伸率則正好相反,隨著軋制變形量的增大而降低。且在相同變形量下,深冷軋制后的奧氏體不銹鋼的硬度值和強(qiáng)度指標(biāo)均明顯高于室溫冷軋。變形量為90%時(shí),深冷軋制后的奧氏體不銹鋼的硬度值約為原始試樣的2倍,屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度約為原始試樣的5.1倍和2.6倍;而室溫冷軋后試樣的硬度值約為原始試樣的1.9倍,屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度則為原始試樣的3.9倍和2.4倍。而拉伸斷口形貌則都由韌性斷裂向準(zhǔn)解理斷裂轉(zhuǎn)變。超細(xì)晶粒奧氏體不銹鋼的制備是在深冷軋制變形90%的試樣基礎(chǔ)上進(jìn)行的,對(duì)該狀態(tài)下的試樣進(jìn)行不同溫度和不同時(shí)間的退火處理,結(jié)果表明,退火溫度在700℃以下時(shí),冷變形組織處于回復(fù)階段,當(dāng)退火溫度在700℃以上時(shí),冷變形組織開始發(fā)生再結(jié)晶,且隨著退火溫度的升高,再結(jié)晶程度更加充分完全。當(dāng)退火溫度到800℃時(shí),退火時(shí)間從2 min增加至60 min時(shí),奧氏體晶粒尺寸約從300 nm增大至700 nm左右。退火溫度到900℃時(shí),保溫10 min后奧氏體晶粒尺寸約為750 nm;溫度升高繼續(xù)增加至1000℃時(shí),保溫10 min已形成晶界清晰的等軸奧氏體晶粒,晶粒尺寸約為1?m。在保溫時(shí)間為10 min時(shí),隨著退火溫度的升高(500~1000℃),試樣的硬度及強(qiáng)度指標(biāo)均呈下降趨勢(shì)。硬度值從549 HV(500℃)下降至314 HV(1000℃),抗拉強(qiáng)度與屈服強(qiáng)度則分別從1851 MPa、1763 MPa(500℃)降低至1063 MPa、798 MPa(1000℃);對(duì)應(yīng)的延伸率則從3.44%(500℃)上升至39.9%(1000℃)。拉伸斷口則從以準(zhǔn)解理為主夾雜著些許小而淺的韌窩的混合型脆性斷裂轉(zhuǎn)變?yōu)橐源罅看蠖畹捻g窩為主的韌性斷裂。在本實(shí)驗(yàn)條件下,超細(xì)晶粒奧氏體不銹鋼的最佳制備工藝是深冷軋制變形90%的試樣在800℃保溫10 min較為適宜,此時(shí)具有較佳的組織與性能匹配。
【關(guān)鍵詞】：超細(xì)晶粒奧氏體不銹鋼 深冷軋制 退火 顯微組織 力學(xué)性能
【學(xué)位授予單位】：河南科技大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2015
【分類號(hào)】：TG335;TG142.71
【目錄】：

• 摘要3-5
• Abstract5-9
• 第1章 緒論9-17
• 1.1 選題背景9-10
• 1.2 奧氏體不銹鋼的超細(xì)化技術(shù)10-14
• 1.2.1 等徑彎曲通道變形10-11
• 1.2.2 激光沖擊強(qiáng)化技術(shù)11-12
• 1.2.3 重度冷軋及退火12-13
• 1.2.4 深冷軋制技術(shù)及研究現(xiàn)狀13-14
• 1.3 本課題研究目的與主要內(nèi)容14-17
• 第2章 實(shí)驗(yàn)材料和實(shí)驗(yàn)方法17-21
• 2.1 實(shí)驗(yàn)材料17-18
• 2.2 實(shí)驗(yàn)方案18
• 2.3 軋制及退火實(shí)驗(yàn)18-19
• 2.4 顯微組織觀察19-20
• 2.4.1 金相組織觀察19
• 2.4.2 XRD分析19
• 2.4.3 微觀組織形貌觀察19-20
• 2.5 力學(xué)性能測(cè)試20-21
• 2.5.1 顯微硬度20
• 2.5.2 拉伸實(shí)驗(yàn)20-21
• 第3章 奧氏體不銹鋼室溫冷軋后的組織和性能21-31
• 3.1 微觀組織演變21-24
• 3.1.1 金相組織21-22
• 3.1.2 XRD分析22-23
• 3.1.3 透射電鏡組織（TEM）23-24
• 3.2 力學(xué)性能24-28
• 3.2.1 顯微硬度24-25
• 3.2.2 應(yīng)力-應(yīng)變曲線25-27
• 3.2.3 拉伸斷.形貌27-28
• 3.3 本章小結(jié)28-31
• 第4章 奧氏體不銹鋼深冷軋制后的組織和性能31-43
• 4.1 微觀組織演變31-36
• 4.1.1 金相組織31-32
• 4.1.2 XRD分析32-33
• 4.1.3 透射電鏡組織（TEM）33-36
• 4.2 力學(xué)性能36-40
• 4.2.1 顯微硬度36-37
• 4.2.2 應(yīng)力-應(yīng)變曲線37-39
• 4.2.3 拉伸斷.形貌39-40
• 4.3 本章小結(jié)40-43
• 第5章 深冷軋制奧氏體不銹鋼退火后的組織和性能43-57
• 5.1 退火溫度對(duì)奧氏體不銹鋼組織和性能的影響43-50
• 5.1.1 退火溫度對(duì)微觀組織的影響43-46
• 5.1.2 退火溫度對(duì)力學(xué)性能的影響46-49
• 5.1.3 不同退火溫度下的拉伸斷.形貌49-50
• 5.2 退火時(shí)間對(duì)奧氏體不銹鋼性能和組織的影響50-55
• 5.2.1 退火時(shí)間對(duì)微觀組織的影響50-52
• 5.2.2 退火時(shí)間對(duì)力學(xué)性能的影響52-54
• 5.2.3 不同退火溫度下的拉伸斷.形貌54-55
• 5.3 本章小結(jié)55-57
• 第6章 結(jié)論57-58
• 參考文獻(xiàn)58-62
• 致謝62-63
• 攻讀碩士學(xué)位期間的研究成果63

【參考文獻(xiàn)】

中國(guó)期刊全文數(shù)據(jù)庫(kù) 前5條

1 馮志明;楊王s，

本文編號(hào)：657186