通過雙輪無芯模徑向旋壓方法對鋁合金管形件的外表面進(jìn)行擠壓,得到一種帶外凹槽的管類零件,并進(jìn)行有限元數(shù)值模擬,研究旋壓成形過程中坯料的成形特性及各工藝參數(shù)對成形的影響規(guī)律。在成形過程中,坯料外表面與旋輪接觸區(qū)域的兩側(cè)會(huì)發(fā)生材料的堆積現(xiàn)象,形成隆起,坯料凹槽處的材料會(huì)向其他區(qū)域流動(dòng),導(dǎo)致凹槽區(qū)域壁厚減小。研究了應(yīng)力屈服比ξ、進(jìn)給壁厚比η和初始管狀坯料壁厚t₀對工件成形質(zhì)量的影響。結(jié)果表明,適中的應(yīng)力屈服比ξ、較大的進(jìn)給壁厚比η和較小的坯料壁厚t₀有利于工件的成形質(zhì)量。 

【文章來源】：鍛壓技術(shù). 2020,45(11)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】：8 頁

【部分圖文】：

管形件外凹槽雙輪旋壓成形工藝示意圖

6061鋁合金的真實(shí)應(yīng)力-真實(shí)應(yīng)變曲線

進(jìn)給速率v是旋壓過程中重要的工藝參數(shù):過大的進(jìn)給速率會(huì)導(dǎo)致成形過程中旋輪對坯料旋轉(zhuǎn)的周向阻力增大，影響實(shí)驗(yàn)的順利完成;過小的進(jìn)給速率則會(huì)導(dǎo)致成形時(shí)間太長，而且進(jìn)給速率與初始管狀坯料壁厚t0密切相關(guān)。因此，定義參數(shù)進(jìn)給壁厚比η=v T/t0，其中，T為管狀坯料旋轉(zhuǎn)一周的時(shí)間。不同的上壓盤軸向壓力F在管形件軸向所形成的軸向應(yīng)力不同，過大的壓力會(huì)導(dǎo)致在成形過程中管狀坯料被壓塌，過小的壓力則會(huì)導(dǎo)致上壓盤、下壓盤與管狀坯料之間的摩擦力過小而打滑。為了體現(xiàn)軸向壓力F的相對影響，定義參數(shù)應(yīng)力屈服比ξ=F/(ARe L)，其中，A為管狀坯料橫截面積。由預(yù)模擬實(shí)驗(yàn)可知:當(dāng)應(yīng)力屈服比在0.05～0.30之間時(shí)，能保證工件順利成形且管狀坯料不被壓塌;進(jìn)給壁厚比大于0.30后，軸向壓力F對工件成形質(zhì)量的影響較小;常見的活塞壁厚小于10 mm。參數(shù)的取值盡量均勻地分布在可取范圍內(nèi)，如表2所示。1.4 有限元模型的建立

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]旋壓成形損傷斷裂缺陷預(yù)測研究進(jìn)展[J]. 詹梅,李銳,鄭澤邦,高鵬飛,張洪瑞,呂偉.  精密成形工程. 2019(05)
[2]帶內(nèi)筋復(fù)雜薄壁件旋壓成形研究進(jìn)展[J]. 曾祥,樊曉光,李宏偉,詹梅,高鵬飛,陳奇.  精密成形工程. 2019(05)
[3]2250mm薄壁封頭外環(huán)約束無模旋壓的壁厚精度[J]. 楊劍,李新和,易兆祥,侯令華.  鍛壓技術(shù). 2019(03)
[4]蓄能器殼體熱旋壓收口模擬及工藝優(yōu)化[J]. 鄭清春,于洋濱,朱培浩.  鍛壓技術(shù). 2018(12)
[5]鋁合金波紋管無芯模縮徑旋壓成形機(jī)理與規(guī)律[J]. 詹梅,石豐,鄧強(qiáng),馬飛,陳建華.  塑性工程學(xué)報(bào). 2014(02)
[6]旋壓技術(shù)基本原理的研究現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢[J]. 劉建華,楊合,李玉強(qiáng).  重型機(jī)械. 2002(03)
[7]真空不銹鋼容器旋壓成形研究[J]. 夏琴香,張淳芳,梁淑賢,吳鳳照.  新技術(shù)新工藝. 1997(05)

博士論文
[1]中厚壁圓管及杯形件的縮徑成形關(guān)鍵問題的研究[D]. 滕宏春.吉林大學(xué) 2005

碩士論文
[1]汽車橋殼整體成形數(shù)值模擬及實(shí)驗(yàn)研究[D]. 李紀(jì)龍.合肥工業(yè)大學(xué) 2014
[2]臥式普通旋壓機(jī)床結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)及整機(jī)研制[D]. 時(shí)豐兵.華南理工大學(xué) 2013



本文編號(hào)：3254287