兩相區(qū)退火處理含鋁中錳鋼的組織和力學性能
發(fā)布時間:2021-01-06 07:36
為了研究兩相區(qū)退火處理對冷軋含鋁中錳鋼(0.2C-0.6Si-5Mn-1.2Al)(質量分數(shù),%)微觀組織和力學性能的影響規(guī)律,利用SEM、XRD及單軸拉伸等試驗方法表征了不同工藝狀態(tài)后的微觀組織及測試了拉伸性能。結果表明,冷軋試驗鋼在退火過程中組織發(fā)生奧氏體逆轉變,在退火溫度為670℃、退火時間為10min時可獲得較佳的力學性能,即抗拉強度達到1 276 MPa,總伸長率達到51.8%,強塑積高達66.1GPa·%。隨著退火溫度升高,殘余奧氏體組織逐漸粗化且向馬氏體組織轉變,機械穩(wěn)定性逐漸降低。殘余奧氏體機械穩(wěn)定性主要受殘余奧氏體中碳質量分數(shù)及其晶粒尺寸的影響,而殘余奧氏體中錳質量分數(shù)對其影響較小。
【文章來源】:鋼鐵. 2020,55(05)北大核心
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
不同退火溫度處理后冷軋中錳鋼試樣顯微組織的SEM像
不同退火溫度處理后冷軋中錳鋼試樣拉伸前后的XRD能譜及殘余奧氏體體積分數(shù)計算結果
不同退火溫度處理后冷軋中錳鋼中平均殘余奧氏體晶粒尺寸的變化
【參考文獻】:
期刊論文
[1]C-Mn-Ni高強鋼的連續(xù)冷卻相變研究[J]. 衣海龍,韋弦,王宏,徐黨委,趙連瑞. 軋鋼. 2019(06)
[2]不同軋制及退火處理0.1C-5Mn中錳鋼的氫脆敏感性[J]. 趙曉麗,張永健,惠衛(wèi)軍,王存宇,董瀚. 鋼鐵. 2019(11)
[3]溫成形中錳鋼的組織性能評價[J]. 王存宇,周明博,李曉東,趙海龍,曹文全,董瀚. 鋼鐵. 2019(10)
[4]第3代先進高強度鋼AHSS汽車板的開發(fā)[J]. 李光瀛,王利,馬鳴圖,張建,張宜生,羅榮. 軋鋼. 2019(05)
[5]先進高強度汽車鋼的發(fā)展趨勢與挑戰(zhàn)[J]. 王存宇,楊潔,常穎,曹文全,董瀚. 鋼鐵. 2019(02)
[6]一種新型高強度高塑性冷軋中錳鋼的組織和力學性能[J]. 邵成偉,惠衛(wèi)軍,張永健,趙曉麗,翁宇慶. 金屬學報. 2019(02)
[7]高性能汽車鋼組織性能特點及未來研發(fā)方向[J]. 韓志勇,張明達,徐海峰,董瀚,曹文全. 鋼鐵. 2016(02)
[8]兩相區(qū)退火時間對冷軋中錳鋼組織和力學性能的影響[J]. 李楠,時捷,王存宇,趙暉,陳為亮,惠衛(wèi)軍,曹文全. 材料熱處理學報. 2011(08)
[9]第3代汽車鋼的組織與性能調控技術[J]. 董瀚,曹文全,時捷,王存宇,王毛球,翁宇慶. 鋼鐵. 2011(06)
本文編號:2960187
【文章來源】:鋼鐵. 2020,55(05)北大核心
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
不同退火溫度處理后冷軋中錳鋼試樣顯微組織的SEM像
不同退火溫度處理后冷軋中錳鋼試樣拉伸前后的XRD能譜及殘余奧氏體體積分數(shù)計算結果
不同退火溫度處理后冷軋中錳鋼中平均殘余奧氏體晶粒尺寸的變化
【參考文獻】:
期刊論文
[1]C-Mn-Ni高強鋼的連續(xù)冷卻相變研究[J]. 衣海龍,韋弦,王宏,徐黨委,趙連瑞. 軋鋼. 2019(06)
[2]不同軋制及退火處理0.1C-5Mn中錳鋼的氫脆敏感性[J]. 趙曉麗,張永健,惠衛(wèi)軍,王存宇,董瀚. 鋼鐵. 2019(11)
[3]溫成形中錳鋼的組織性能評價[J]. 王存宇,周明博,李曉東,趙海龍,曹文全,董瀚. 鋼鐵. 2019(10)
[4]第3代先進高強度鋼AHSS汽車板的開發(fā)[J]. 李光瀛,王利,馬鳴圖,張建,張宜生,羅榮. 軋鋼. 2019(05)
[5]先進高強度汽車鋼的發(fā)展趨勢與挑戰(zhàn)[J]. 王存宇,楊潔,常穎,曹文全,董瀚. 鋼鐵. 2019(02)
[6]一種新型高強度高塑性冷軋中錳鋼的組織和力學性能[J]. 邵成偉,惠衛(wèi)軍,張永健,趙曉麗,翁宇慶. 金屬學報. 2019(02)
[7]高性能汽車鋼組織性能特點及未來研發(fā)方向[J]. 韓志勇,張明達,徐海峰,董瀚,曹文全. 鋼鐵. 2016(02)
[8]兩相區(qū)退火時間對冷軋中錳鋼組織和力學性能的影響[J]. 李楠,時捷,王存宇,趙暉,陳為亮,惠衛(wèi)軍,曹文全. 材料熱處理學報. 2011(08)
[9]第3代汽車鋼的組織與性能調控技術[J]. 董瀚,曹文全,時捷,王存宇,王毛球,翁宇慶. 鋼鐵. 2011(06)
本文編號:2960187
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