新型超高強度二次硬化鋼預備熱處理工藝研究
發(fā)布時間：2020-12-25 02:18
針對M54超高強度二次硬化鋼鍛后粗晶,鍛件冷卻和退火過程中的開裂,以及退火硬度偏高（HRC45）難以切削加工等問題,作者首先借助于Gleeble-3800熱模擬試驗機研究了熱變形粗晶的形成規(guī)律和條件,以及熱變形粗晶的遺傳特征;隨后在實驗室模擬鍛后冷卻與隨后退火對微觀組織和力學性能的影響,用以評價鍛后冷卻和退火的開裂傾向;最后通過研究降低退火硬度,改善切削性能的工藝技術,研究得到下列主要結果:通過觀察1250℃加熱后分別降溫到1000850℃之間壓縮變形過程中的微觀組織變化,結果表明小變形（高度下降30%）未發(fā)生動態(tài)再結晶,保留1250℃加熱的粗大晶粒,900℃和950℃較大程度變形（高度下降70%）發(fā)生部分動態(tài)再結晶,1000℃變形接近完成動態(tài)再結晶,使晶粒顯著細化。據(jù)此預測冶煉坯和鍛造半成品高溫加熱后若局部延遲變形,其溫度降低而不能發(fā)生動態(tài)再結晶是鍛件局部粗晶形成的主要原因。對變形粗晶試樣（850℃變形）經(jīng)過950℃、1000℃、1050℃和1100℃重新加熱奧氏體化,結果表明950℃和1000℃重新加熱遺傳粗大的變形奧氏體晶界,1050℃重新加熱形成尺寸相對均...
【文章來源】：鋼鐵研究總院北京市
【文章頁數(shù)】：71 頁
【學位級別】：碩士
【部分圖文】：
不同回火溫度下HY180的抗拉強度、屈服強度和夏比沖擊功變化曲線圖
1.2 不同回火溫度下 AF1410 鋼的沖擊功和屈服強度的變化 AF1410 二次硬化鋼的弱點，進一步提高碳含量，同時適進行 Cr、Mo 的優(yōu)化配置，成功研制出 AerMet100 二次硬的強韌性配合（圖 1.3）。正如前已述及的與同強度的 C30t100 二次硬化鋼具有明顯的斷裂韌性優(yōu)勢，可作為要求最嚴與 AF1410 鋼對比可以看出 AerMet100 二次硬化鋼應力腐蝕Met100 鋼問世十年后美國昆斯塔克新技術公司開發(fā)了 Ferr成分為 0.21%C、14%Co、10%Cr、5.5%Ni、2%Mo、1%W和強韌性機制類似于 AerMet100 鋼，即淬火組織為板條馬氏碳化物實現(xiàn)二次硬化。Ferrium S53 含有較高的 Cr，在海洋勢，抗拉強度也接近于 AerMet100 鋼，應力腐蝕抗力（KISCC優(yōu)勢，如圖 1.4，具有不錯的應用前景。
圖 1.2 不同回火溫度下 AF1410 鋼的沖擊功和屈服強度的變化圖述 AF1410 二次硬化鋼的弱點，進一步提高碳含量，同時適當并進行 Cr、Mo 的優(yōu)化配置，成功研制出 AerMet100 二次硬化化的強韌性配合（圖 1.3）。正如前已述及的與同強度的 C300 et100 二次硬化鋼具有明顯的斷裂韌性優(yōu)勢，可作為要求最嚴，與 AF1410 鋼對比可以看出 AerMet100 二次硬化鋼應力腐蝕erMet100 鋼問世十年后美國昆斯塔克新技術公司開發(fā)了 Ferriu學成分為 0.21%C、14%Co、10%Cr、5.5%Ni、2%Mo、1%W、藝和強韌性機制類似于 AerMet100 鋼，即淬火組織為板條馬氏金碳化物實現(xiàn)二次硬化。Ferrium S53 含有較高的 Cr，在海洋優(yōu)勢，抗拉強度也接近于 AerMet100 鋼，應力腐蝕抗力（KISCC）的優(yōu)勢，如圖 1.4，具有不錯的應用前景。
【參考文獻】：
期刊論文
[1]退火工藝對Cr12Mo1V1鋼組織及硬度與切削性能的影響[J]. 孫秀華,劉明,曹瑩. 模具制造. 2017(11)
[2]回火溫度對超高強度35Cr3Ni2SiMnMoVA鋼組織與性能的影響[J]. 范新超,王春旭,厲勇,黃順喆,韓順,劉憲民. 金屬熱處理. 2017(04)
[3]珠光體轉變新機制——珠光體轉變研究之二[J]. 劉宗昌,計云萍. 熱處理. 2017(02)
[4]珠光體的概念及組織特征——珠光體轉變研究之一[J]. 劉宗昌,計云萍. 熱處理. 2017(01)
[5]AMS 6308鋼大棒材鍛造開裂原因分析[J]. 趙吉慶,楊鋼,包漢生,劉正東,嚴曉紅. 熱加工工藝. 2017(03)
[6]高Co-Ni二次硬化鋼的設計準則與時效工藝分析[J]. 王晨充,張弛,楊志剛,蘇杰,翁宇慶. 金屬學報. 2017(02)
[7]退火工藝對AMS 6308鋼硬度及組織的影響[J]. 彭濤,趙吉慶,曹建春,楊鋼. 鋼鐵研究學報. 2016(04)
[8]Cr12MoV鋼的鍛造和熱處理工藝[J]. 王耀武,曹明宇,閆振. 熱處理. 2014(04)
[9]鐵素體-珠光體型非調質鋼中的微合金化及鍛造工藝[J]. 劉棟林,譚利,楊紅新,包耀宗. 鋼鐵研究學報. 2013(12)
[10]關于大型鍛件鍛造開裂的研究方法[J]. 張義帥,孫紅星,劉華,張秀芝,田香菊. 大型鑄鍛件. 2013(05)
博士論文
[1]超高強度鋼整體模鍛全過程微觀組織演化及數(shù)字化表征[D]. 黃始全.中南大學 2013
[2]Ni-Cr-Fe合金中晶界偏聚與晶界析出的研究[D]. 李慧.上海大學 2011
碩士論文
[1]殘余奧氏體及其對一種熱沖壓鋼力學性能的影響[D]. 吳淑通.東北大學 2014
本文編號：2936760
【文章來源】：鋼鐵研究總院北京市
【文章頁數(shù)】：71 頁
【學位級別】：碩士
【部分圖文】：
不同回火溫度下HY180的抗拉強度、屈服強度和夏比沖擊功變化曲線圖
1.2 不同回火溫度下 AF1410 鋼的沖擊功和屈服強度的變化 AF1410 二次硬化鋼的弱點，進一步提高碳含量，同時適進行 Cr、Mo 的優(yōu)化配置，成功研制出 AerMet100 二次硬的強韌性配合（圖 1.3）。正如前已述及的與同強度的 C30t100 二次硬化鋼具有明顯的斷裂韌性優(yōu)勢，可作為要求最嚴與 AF1410 鋼對比可以看出 AerMet100 二次硬化鋼應力腐蝕Met100 鋼問世十年后美國昆斯塔克新技術公司開發(fā)了 Ferr成分為 0.21%C、14%Co、10%Cr、5.5%Ni、2%Mo、1%W和強韌性機制類似于 AerMet100 鋼，即淬火組織為板條馬氏碳化物實現(xiàn)二次硬化。Ferrium S53 含有較高的 Cr，在海洋勢，抗拉強度也接近于 AerMet100 鋼，應力腐蝕抗力（KISCC優(yōu)勢，如圖 1.4，具有不錯的應用前景。
圖 1.2 不同回火溫度下 AF1410 鋼的沖擊功和屈服強度的變化圖述 AF1410 二次硬化鋼的弱點，進一步提高碳含量，同時適當并進行 Cr、Mo 的優(yōu)化配置，成功研制出 AerMet100 二次硬化化的強韌性配合（圖 1.3）。正如前已述及的與同強度的 C300 et100 二次硬化鋼具有明顯的斷裂韌性優(yōu)勢，可作為要求最嚴，與 AF1410 鋼對比可以看出 AerMet100 二次硬化鋼應力腐蝕erMet100 鋼問世十年后美國昆斯塔克新技術公司開發(fā)了 Ferriu學成分為 0.21%C、14%Co、10%Cr、5.5%Ni、2%Mo、1%W、藝和強韌性機制類似于 AerMet100 鋼，即淬火組織為板條馬氏金碳化物實現(xiàn)二次硬化。Ferrium S53 含有較高的 Cr，在海洋優(yōu)勢，抗拉強度也接近于 AerMet100 鋼，應力腐蝕抗力（KISCC）的優(yōu)勢，如圖 1.4，具有不錯的應用前景。
【參考文獻】：
期刊論文
[1]退火工藝對Cr12Mo1V1鋼組織及硬度與切削性能的影響[J]. 孫秀華,劉明,曹瑩. 模具制造. 2017(11)
[2]回火溫度對超高強度35Cr3Ni2SiMnMoVA鋼組織與性能的影響[J]. 范新超,王春旭,厲勇,黃順喆,韓順,劉憲民. 金屬熱處理. 2017(04)
[3]珠光體轉變新機制——珠光體轉變研究之二[J]. 劉宗昌,計云萍. 熱處理. 2017(02)
[4]珠光體的概念及組織特征——珠光體轉變研究之一[J]. 劉宗昌,計云萍. 熱處理. 2017(01)
[5]AMS 6308鋼大棒材鍛造開裂原因分析[J]. 趙吉慶,楊鋼,包漢生,劉正東,嚴曉紅. 熱加工工藝. 2017(03)
[6]高Co-Ni二次硬化鋼的設計準則與時效工藝分析[J]. 王晨充,張弛,楊志剛,蘇杰,翁宇慶. 金屬學報. 2017(02)
[7]退火工藝對AMS 6308鋼硬度及組織的影響[J]. 彭濤,趙吉慶,曹建春,楊鋼. 鋼鐵研究學報. 2016(04)
[8]Cr12MoV鋼的鍛造和熱處理工藝[J]. 王耀武,曹明宇,閆振. 熱處理. 2014(04)
[9]鐵素體-珠光體型非調質鋼中的微合金化及鍛造工藝[J]. 劉棟林,譚利,楊紅新,包耀宗. 鋼鐵研究學報. 2013(12)
[10]關于大型鍛件鍛造開裂的研究方法[J]. 張義帥,孫紅星,劉華,張秀芝,田香菊. 大型鑄鍛件. 2013(05)
博士論文
[1]超高強度鋼整體模鍛全過程微觀組織演化及數(shù)字化表征[D]. 黃始全.中南大學 2013
[2]Ni-Cr-Fe合金中晶界偏聚與晶界析出的研究[D]. 李慧.上海大學 2011
碩士論文
[1]殘余奧氏體及其對一種熱沖壓鋼力學性能的影響[D]. 吳淑通.東北大學 2014
本文編號：2936760
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