大口徑輕型火炮具有威力大和機(jī)動性強(qiáng)的突出優(yōu)點,但同時也帶來了結(jié)構(gòu)受力復(fù)雜惡劣和射擊穩(wěn)定性難以保證的問題。本文以某輕型火炮為研究對象,綜合使用多體系統(tǒng)動力學(xué)、復(fù)雜系統(tǒng)結(jié)構(gòu)動力學(xué)有限元法和火炮設(shè)計理論對某輕型火炮發(fā)射時結(jié)構(gòu)總體動態(tài)力學(xué)特性進(jìn)行研究,分析系統(tǒng)內(nèi)結(jié)構(gòu)作用力動態(tài)響應(yīng)和傳遞、架體后坐穩(wěn)定性作用機(jī)理,并對影響下部架體后坐穩(wěn)定性的部分總體結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化,為某輕型火炮總體結(jié)構(gòu)設(shè)計提供重要的理論依據(jù)。綜述了當(dāng)前火炮發(fā)射動力學(xué)研究的兩種主要方法-多體系統(tǒng)動力學(xué)分析方法和復(fù)雜系統(tǒng)結(jié)構(gòu)動力學(xué)有限元法解決不同問題各自的優(yōu)勢,并著重闡述了兩種動力學(xué)分析方法的基本方程和數(shù)值解法。以身管、搖架、上架和前大架作為柔性體,研究并建立了某輕型火炮兩種剛?cè)狁詈习l(fā)射動力學(xué)模型。通過數(shù)值計算獲得了火炮發(fā)射過程中的運(yùn)動與受力特性,并對模型的準(zhǔn)確性進(jìn)行了分析論證。運(yùn)用上述模型探索研究了配合間隙、結(jié)構(gòu)剛度、連接位置、土壤特性等因素對下耳軸力、高平機(jī)力、搖架導(dǎo)軌受力和后大架駐鋤受力的影響,在對比分析的基礎(chǔ)上對影響規(guī)律進(jìn)行了總結(jié)歸納,為該火炮結(jié)構(gòu)設(shè)計提供技術(shù)參考。結(jié)合火炮發(fā)射動力學(xué)分析,重點從炮架與總體結(jié)構(gòu)主要特征和發(fā)射時力...

【文章頁數(shù)】：85 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

圖2.3.2身管有限元模型

．．利用上文介紹的Ａｂａｑｕｓ生成ＡＤＡＭＳ用的ＭＮＦ技術(shù)對身管進(jìn)行模態(tài)分析，截取??身管前６０階模態(tài)，其中前六階模態(tài)為剛性模態(tài)，從第七階開始的前幾階同一頻率均有??兩個模態(tài)，且兩個模態(tài)彎曲振動的方向相互垂直，這與身管為軸對稱結(jié)構(gòu)相吻合。從第??七階開始身管前５階彎曲模態(tài)及振型圖....

圖2.3.3第7階振型(彎曲)

圖２．３．２身管有限元模型??利用上文介紹的Ａｂａｑｕｓ生成ＡＤＡＭＳ用的ＭＮＦ技術(shù)對身管進(jìn)行模態(tài)分析，截取??身管前６０階模態(tài)，其中前六階模態(tài)為剛性模態(tài)，從第七階開始的前幾階同一頻率均有??兩個模態(tài)，且兩個模態(tài)彎曲振動的方向相互垂直，這與身管為軸對稱結(jié)構(gòu)相吻合。從第??七階開始....

圖23.4第9階振型(彎曲)

圖２．３．８第１６階振型（彎曲）??（２）柔性搖架建模??搖架定義了８個界面節(jié)點，搖架通過這８個界面節(jié)點分別實現(xiàn)與后坐體、上架左右??耳軸和左右高平機(jī)的連接以及平衡機(jī)力的施加，如圖２．３．９所示。其中界面節(jié)點１、２分??別與上架耳軸連接，界面節(jié)點３與緩沖墊圈連接，界面節(jié)點４、５分....

圖2.3.6第13階振型(扭轉(zhuǎn))

圖２．３．８第１６階振型（彎曲）??（２）柔性搖架建模??搖架定義了８個界面節(jié)點，搖架通過這８個界面節(jié)點分別實現(xiàn)與后坐體、上架左右??耳軸和左右高平機(jī)的連接以及平衡機(jī)力的施加，如圖２．３．９所示。其中界面節(jié)點１、２分??別與上架耳軸連接，界面節(jié)點３與緩沖墊圈連接，界面節(jié)點４、５分....

本文編號：4039905