采用二維SSTk-ω湍流模型計算了根據Den Hartog判據得到的橋塔馳振臨界風速以及考慮振型、截面變化和風剖面影響后的橋塔馳振臨界風速,并與風洞試驗結果進行了對比,同時,還研究了方柱馳振性能隨切角率的變化。結果表明:根據Den Hartog判據計算所得橋塔馳振臨界風速與風洞試驗結果差別巨大,Den Hartog判據不能運用于變截面橋塔馳振臨界風速計算中�？紤]振型、截面變化和風剖面影響后的橋塔馳振臨界風速計算結果比風洞試驗結果偏小,結果偏于保守,誤差在實際工程允許范圍內。因此,考慮振型、截面變化和風剖面影響后能大大改善橋塔馳振臨界風速計算精度。對方柱進行切角處理不一定能改善馳振性能,只有當切角率>27%時才會明顯改善方柱馳振性能,切角率≤15%時反而增加方柱馳振不穩(wěn)定性。 

【文章來源】：公路. 2020年08期 北大核心

【文章頁數】：5 頁

【部分圖文】：

橋型布置立面

由于橋塔采用變截面，為了計算方便，將橋塔分為8段，每段認為是等截面，現將1-1斷面編號為N1截面，2-2斷面編號為N2截面，以此類推，有N1、N2…，N8共8個截面，見圖2。橋塔每個截面均是由正方形作為基本形狀，4個角做了45°切角處理，因此，可以將切角寬度D和截面寬度B作為變量來描述N1～N8各個斷面外部形狀，并且將D/B定義為切角率，見圖3,N1～N8截面切角率見表1。

橋塔每個截面均是由正方形作為基本形狀，4個角做了45°切角處理，因此，可以將切角寬度D和截面寬度B作為變量來描述N1～N8各個斷面外部形狀，并且將D/B定義為切角率，見圖3,N1～N8截面切角率見表1。3 網格劃分及求解設置

【參考文獻】：
期刊論文
[1]有風攻角的棱柱體馳振計算方法研究[J]. 謝蘭博,廖海黎.  振動與沖擊. 2018(17)
[2]門型橋塔馳振氣動干擾效應數值模擬[J]. 李勝利,張通,陳淮,歐進萍.  中國鐵道科學. 2012(01)
[3]橋塔自立狀態(tài)下抗風性能的比較研究[J]. 賀媛,宋錦忠,楊詠昕.  結構工程師. 2007(06)
[4]高聳結構馳振分析[J]. 梁樞果,顧明,瞿偉廉.  振動工程學報. 1996(03)

碩士論文
[1]倒角方形橋塔氣動性能風洞試驗及減振措施研究[D]. 劉仰昭.西南交通大學 2013



本文編號：2919018