發(fā)布時間：2020-04-28 02:16

【摘要】：本文以采用節(jié)段預(yù)制膠拼法施工的鐵路(40+56+40)m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁為研究對象,使用Midas/Civil有限元軟件對全橋施工過程進(jìn)行了數(shù)值模擬,并分別針對主梁膠拼過程和鋼束張拉過程分析了不同因素對膠接縫截面應(yīng)力的影響。對于主梁膠拼過程,首先分別從天車荷載位置、造橋機(jī)的實際剛度以及吊桿力的減小三個方面分析了不同因素對膠接縫截面應(yīng)力的影響,得出由于天車松勾體系轉(zhuǎn)換過程所導(dǎo)致的吊桿力減小是造成膠接縫截面梁頂拉應(yīng)力產(chǎn)生的主要原因;對于鋼束張拉過程,分別按照造橋機(jī)的實際剛度值、理論剛度值和剛度無窮大三種情況分析了造橋機(jī)剛度對膠接縫截面應(yīng)力和吊桿力的影響,得出設(shè)計時造橋機(jī)剛度取值過大是引起膠接縫截面梁底拉應(yīng)力產(chǎn)生的直接原因,然后采用力法計算原理從理論上對上述現(xiàn)象做出解釋。根據(jù)施工過程中可能出現(xiàn)拉應(yīng)力的膠接縫截面,分別采取了加強(qiáng)臨時束、吊桿二次補(bǔ)張、調(diào)整鋼束張拉順序以及分批次拆除吊桿四項措施進(jìn)行預(yù)防,并在可能出現(xiàn)拉應(yīng)力的膠接縫截面位置安裝了應(yīng)力傳感器計以對其進(jìn)行監(jiān)測,監(jiān)測結(jié)果表明,實測數(shù)據(jù)與理論值吻合較好,能夠較好的反映出主梁的受力狀態(tài),并對今后類似橋梁的施工提供一定借鑒意義。
【圖文】：

主梁采用單箱單室截面形式，中支點處梁高 4.335 m，跨中及邊跨等高段梁高3.035 m，梁底下緣除等高段外按1.8次拋物線變化；中跨跨中等高段長37.0 m，邊跨等高段長 31.0 m；箱梁頂寬 12.6 m，底寬 6.7 m；頂板厚 0.37 m，邊支點處局部加厚到 0.62 m；底板厚度從等高段的 0.4 m 按 1.8 次拋物線變化至中支點處的 0.8 m；腹板厚度按 0.5~0.82~0.92 m 折線變化；預(yù)制節(jié)段長度分別為 3.0 m、4.0 m、4.25 m 和 4.5 m，節(jié)段最大吊裝重量 212 t；合龍段長 1.0 m，見圖 1-1。

到 0.62 m；底板厚度從等高段的 0.4 m 按 1.8 次拋物線變化至；腹板厚度按 0.5~0.82~0.92 m 折線變化；預(yù)制節(jié)段長度分別為4.25 m 和 4.5 m，節(jié)段最大吊裝重量 212 t；合龍段長 1.0 m，見圖 1-1 主梁結(jié)構(gòu)概圖(單位：cm)節(jié)段間接縫位置采用環(huán)氧樹脂膠處理，厚度不宜超過 3 mm；置形式，形狀為等腰梯形：腹板剪力鍵高 5 cm，，頂部寬 5 cm頂、底板剪力鍵高 5 cm，頂部寬 10 或 20 cm，根部寬 20 或 3
【學(xué)位授予單位】：石家莊鐵道大學(xué)
【學(xué)位級別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2018
【分類號】：U445.4

【參考文獻(xiàn)】

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本文編號：2642938