隨著氟氯烴類制冷劑淘汰限期日漸臨近,雖然有更理想的替代制冷劑被投入使用。然而目前為止很難找到一種在對溫室效應、臭氧層破壞以及可燃性安全性上具有全面優(yōu)勢的替代制冷劑。因此另辟蹊徑通過改進制冷系統(tǒng)內換熱器的結構及制冷劑側相變換熱模式、減少制冷劑的充灌量和使用量,使一些可燃制冷劑的安全性提高可能是應對氟氯烴類制冷劑限期淘汰的更好的技術路線。薄降液膜的貼壁流具有很強的熱質交換能力,且無需使液態(tài)工質填滿整根換熱管/板,使得換熱工質的填充量（持液量）顯著減少,若能在空調系統(tǒng)上運用勢必能對制冷劑的替代作出貢獻。而研究制冷劑降膜蒸發(fā)過程的傳熱傳質特性與流動特性對降膜蒸發(fā)技術在空調系統(tǒng)上的運用有著重要的推動作用。制冷劑的潤濕性會影響制冷劑降膜流動過程液膜能否完全鋪展。而接觸角則是衡量液體潤濕性的主要參數。因此本文通過對不同飽和狀態(tài)制冷劑（R22,R134a,R290,R32,R600a）在紅銅,不銹鋼304與鋁合金6063上進行接觸角測量,實驗探究了制冷劑在常用換熱器材料上的潤濕特性。測量結果顯示制冷劑的接觸角都接近零度,潤濕性為超潤濕。同時,對不同曲線擬合方法計算接觸角的結果比較顯示,Young-La... 

【文章來源】：華南理工大學廣東省 211工程院校 985工程院校 教育部直屬院校

【文章頁數】：129 頁

【學位級別】：博士

【部分圖文】：

接觸角的定義

第一章緒論71.3.1液膜的破裂與干斑的產生（a）左：不同液膜流態(tài)右：穩(wěn)定干斑示意圖（b）不同模型的誤差對比圖1-2降膜流動過程的流態(tài)轉換與模型誤差比較[25]影響液膜破裂的因素有很多，諸如液體物性，體積流量，有無加熱與液體工質的潤濕性都有可能影響降液膜布膜情況。對于層流而言，當降液膜流量不斷減少時，液膜的流態(tài)會由完整液膜（Continueliquidfilm）破裂變?yōu)橄鳎狭�，Rivulet），當流量再進一步減小后，溪流將會轉變?yōu)榈螤盍鳎▓D1-2（a）左）。判斷液膜破裂的重要參數有兩個：一個是最小潤濕率（MinimumWettingRate），其數值大小為能維持完整液膜流動時

華南理工大學博士學位論文10由壁面無滑移條件和自由液面無剪切力條件可得邊界條件：=0,當=0(1-10)在自由液面時，=0(1-11)公式(1-9)無法直接解析解出速度分布，因此學者們多用數值解求得液膜流向速度。當然，通過一定的簡化，也可由公式(1-9)求得與數值解相近的結果。Allen等[60]將公式(1-9)，(1-10)和(1-11)無量綱化并假定可以表達為1冪級數：=0+11+122+(1-12)求得速度分布可表示為：=sin(22+2+122163)+(12)(1-13)式中1為描述液膜最大厚度與寬度之比的系數。()為氣液自由界面的表達式。式(1-13)得精確度跟階數與1息息相關，當接觸角較大，1較大時求解出來的速度場分布與數值解偏差較大。而Mohamed等[25]用Ritz法求出了速度常通過這種方法確定速度場后，理論計算結果與實驗非常吻合。1.3.3溪流橫截面形狀圖1-3溪流橫截面形狀如圖1-3所示，在層流狀態(tài)下，對于溪流的橫截面形狀如何一般有兩種觀點。一種觀點認為，溪流橫截面形狀是由Young-Laplace方程控制[25,57,61]。由Young-Laplace方程可得：(1:2)1.5=cos+0(1-14)當=0時，=tan(1-15)

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