發(fā)布時(shí)間：2024-12-10 02:08

　　本文論述了基礎(chǔ)隔震技術(shù)國內(nèi)外研究現(xiàn)狀,探討了輕鋼增層混合結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)隔震簡化計(jì)算方法。以兩層輕鋼增層混合結(jié)構(gòu)試驗(yàn)?zāi)Ｐ蜑楸尘?采用靜力彈塑性及有限元兩種簡化計(jì)算方法,計(jì)算了兩層及多層輕鋼增層混合結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)隔震的動力響應(yīng),并將簡化分析結(jié)果與試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了對比研究;同時(shí)通過改變隔震層剛度及位置,對輕鋼增層混合結(jié)構(gòu)進(jìn)行了參數(shù)分析,探討剛度及位置變化對結(jié)構(gòu)動力性能的影響。主要內(nèi)容如下:(1)對于基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu),建立了考慮地震作用下結(jié)構(gòu)的多自由度方程,計(jì)算了結(jié)構(gòu)的等效質(zhì)量、等效阻尼及等效恢復(fù)力,探討了不同荷載分布模式下結(jié)構(gòu)的側(cè)向力增量方程。(2)基于靜力彈塑性方法及非線性有限元,建立了兩層輕鋼增層混合結(jié)構(gòu)隔震與非隔震狀態(tài)下的動力微分方程,計(jì)算了結(jié)構(gòu)的最大加速度、位移及層間剪力,并將靜力彈塑性計(jì)算結(jié)果、有限元分析結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對比研究。研究表明,結(jié)構(gòu)隔震前后靜力彈塑性計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果最大誤差不超過8%,有限元分析與試驗(yàn)結(jié)果誤差不超過11%,簡化計(jì)算簡單有效。(3)基于動力時(shí)程方法,建立了多層輕鋼增層混合結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)隔震非線性有限元模型,計(jì)算了結(jié)構(gòu)的動力響應(yīng)。通過與文獻(xiàn)對比發(fā)現(xiàn),采用隔震后,多層結(jié)構(gòu)的加速度最大...

【文章頁數(shù)】：78 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

圖２．丨鉛芯橡膠隔震支座??

震設(shè)防烈度高的地區(qū)，可以在抗震規(guī)范中對建筑物層數(shù)加一到兩層，從而提高土地的利用效率，節(jié)省社會成本的抗震建筑相比，通過鉛芯橡膠隔震支座對地震能量的振動周期，結(jié)構(gòu)上部的地震反應(yīng)可降低１／４￣１／８左右。構(gòu)一般能達(dá)到小震不壞、中震輕度破壞、大震使用功能驗(yàn)室和博物館等室內(nèi)物品比較貴重的建....

圖３．２結(jié)構(gòu)試驗(yàn)?zāi)Ｐ?br>
ｉ?二：Ａ??圖３．２結(jié)構(gòu)試驗(yàn)?zāi)Ｐ?圖３．３雙質(zhì)點(diǎn)模型簡化??Ｆｉｇ．３．２?Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ?ｔｅｓｔ?ｍｏｄｅｌ?Ｆｉｇ．３．３?Ｄｏｕｂｌｅ?ｐａｒｔｉｃｌｅ?ｍｏｄｅｌ?ｓｉｍｐｌｉｆｉｃａｔｉｏｎ??表３．１簡化模型基本參數(shù)??Ｔａｂ．３．１?Ｓｉｍｐｌｉｆｙｉｎｇ....

圖３．４?Ｋｏｂｅ波的加速度時(shí)程曲線??Ｆｉ．３．４?Ａｃｃｅｌｅｒａｔｉｏｎ?ｔｉｍｅ－ｈｉｓｔｏｒｃｕｒｖｅ?ｏｆ?ｗａｖｅ?Ｋｏｂｅ??

（ＫＢ）波是１９９５年１月１７日發(fā)生在日本阪神的地震波，該記錄全部波長為２８ｓ，??原始加速度的時(shí)間間隔為０．０２ｓ。本文所取持續(xù)時(shí)間為１４ｓ，Ｋｏｂｅ波的時(shí)程曲線如??圖３．４所示。??１?Ｉ?Ｉ?Ｉ?］?Ｉ?Ｉ?Ｉ??Ａ??｜?｜?｜?｜?｜?｜???＂０?２?４?６?８?１....

圖３．５?０．】ｇ汶川波使用下結(jié)構(gòu)一層加速度時(shí)程曲線??Ｆｉ．３．５?Ｏ．ｌＷｅｎｃｈｕａｎ?ｗａｖｅ?ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ?ｏｆ?ａ?ｌａｅｒ?ｏｆ?ａｃｃｅｌｅｒａｔｉｏｎ?ｔｉｍｅ?ｃｕｒｖｅ??

（ＫＢ）波是１９９５年１月１７日發(fā)生在日本阪神的地震波，該記錄全部波長為２８ｓ，??原始加速度的時(shí)間間隔為０．０２ｓ。本文所取持續(xù)時(shí)間為１４ｓ，Ｋｏｂｅ波的時(shí)程曲線如??圖３．４所示。??１?Ｉ?Ｉ?Ｉ?］?Ｉ?Ｉ?Ｉ??Ａ??｜?｜?｜?｜?｜?｜???＂０?２?４?６?８?１....

本文編號：4015435