現(xiàn)代大飛機(jī)正在向多電飛機(jī)及全電飛機(jī)發(fā)展。飛機(jī)上線纜更多,但線纜敷設(shè)空間更為狹小、電磁環(huán)境更復(fù)雜。線纜間串?dāng)_對信號的正常傳輸影響更加強(qiáng)烈�；诙鄬�(dǎo)體傳輸線理論,針對非平衡接地與平衡接地兩種情況進(jìn)行數(shù)學(xué)建模和實(shí)物建模仿真,并分別在基于MATLAB與CST分析兩種接地方式對干擾抑制能力。同時(shí)依據(jù)不同端接方式需求搭建線纜實(shí)驗(yàn)架,對線纜端接方式進(jìn)行實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,得出平衡接地與非平衡接地對線纜間串?dāng)_抑制能力差異的結(jié)果。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,當(dāng)線纜平衡接地時(shí),端接阻值偏移量成為串?dāng)_抑制能力的決定因素。通過對端接阻值偏移量對串?dāng)_的影響研究,可以為實(shí)際中線纜的端接方式提供理論支持。

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【部分圖文】：

圖2雙絞線非平衡接地等效圖

對于非平衡端接,等效圖如圖2所示。根據(jù)歐姆定律可得

圖1線纜單位長度的分布參數(shù)

為保證理論模型的有效性,線纜需要滿足電短的條件,電短[5]為線纜長度小于0.1倍波長。將雙絞線模型中電氣特性進(jìn)行等效化處理,如圖1所示。雙絞線(TWP,Twisted-WirePair)的每個半扭絞中均包含平行線部分,干擾源線纜的自容為cGG,干擾線纜與雙絞線平行線部分的①線和....

圖3雙絞線平衡接地等效圖

對于平衡端接,等效圖如下圖3所示。在圖3中,在近端取兩個端接阻值為非平衡接地時(shí)近端端接阻值的0.5倍,對于平衡遠(yuǎn)端兩個接地阻值取法與近端相同。對于雙絞線,根據(jù)基爾霍夫定律可知,VR1與VR2分別等于每個半扭絞中1線和2線等效的電壓源的代數(shù)和。此時(shí),對于雙絞線上被擾信號如式(8)....

圖4阻值偏差對串?dāng)_的影響

根據(jù)式(10),只有當(dāng)滿足電阻平衡時(shí)滿足容性耦合值為零。但在實(shí)驗(yàn)過程中所采用的電阻均存在精度誤差,因此難以滿足電阻平衡。但在實(shí)際運(yùn)用中,平衡接地時(shí)端接阻值難以滿足電阻平衡條件,對于端接阻值不平衡會導(dǎo)致較大的誤差,為驗(yàn)證端接阻值不平衡時(shí)容性耦合幅值,在MATLAB中利用向量化分別對....

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