改良式生物質(zhì)氣化爐發(fā)電系統(tǒng)設(shè)計(jì)及性能分析
發(fā)布時(shí)間:2022-02-14 16:12
對(duì)生物質(zhì)氣化爐進(jìn)行改良,與斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)合構(gòu)建生物質(zhì)發(fā)電系統(tǒng)。通過在上吸式固定床氣化爐熱裂解區(qū)內(nèi)安裝燃燒管進(jìn)行改良,利用燃燒管所產(chǎn)生的高溫?zé)煔饧訜崴固亓职l(fā)動(dòng)機(jī),并通過軸帶發(fā)電機(jī)將機(jī)械能轉(zhuǎn)換成電能。結(jié)果表明:嵌入式燃燒管在氣化爐內(nèi)不經(jīng)過除焦程序,直接將合成燃?xì)馀c焦油燒掉,可大幅簡(jiǎn)化系統(tǒng)復(fù)雜度,增加燃燒強(qiáng)度,并可在熱裂解區(qū)持續(xù)產(chǎn)生高溫?zé)煔?煙氣成分中CO、氮氧化物、硫氧化物和過剩氧體積分?jǐn)?shù)較低,該系統(tǒng)具有較高的環(huán)保性;通過調(diào)整氣化當(dāng)量比,熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)可穩(wěn)定地達(dá)到斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的額定輸出電能功率35 kW,且最高輸出電能為44kW,■效率可達(dá)61%,驗(yàn)證了該系統(tǒng)的有效性。
【文章來源】:動(dòng)力工程學(xué)報(bào). 2020,40(10)北大核心CSCD
【文章頁(yè)數(shù)】:6 頁(yè)
【部分圖文】:
改良式上吸式固定床氣化爐的設(shè)計(jì)示意圖
發(fā)電系統(tǒng)采用STM Power公司生產(chǎn)的斯特林發(fā)動(dòng)機(jī),該發(fā)動(dòng)機(jī)是一種以氣體為工作介質(zhì)的熱機(jī),氫氣被密封在機(jī)器裝置內(nèi)部并在機(jī)械裝置的冷、熱端循環(huán)流動(dòng),使發(fā)動(dòng)機(jī)的活塞動(dòng)作,進(jìn)而產(chǎn)生機(jī)械能,使用一組曲軸連桿與活塞連接,將活塞的上下運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)變?yōu)樾D(zhuǎn)運(yùn)動(dòng),并帶動(dòng)發(fā)電機(jī)工作產(chǎn)生電能。圖3為實(shí)驗(yàn)測(cè)量裝置示意圖。采用熱電偶測(cè)量氣化爐內(nèi)(燃燒區(qū)、還原區(qū)、熱裂解區(qū)和燃燒管)與斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)(高溫?zé)煔馊肟、高溫(zé)煔獬隹凇⒗鋮s水入口和冷卻水出口)的溫度。采用均速管與質(zhì)量流量計(jì)組合的方式測(cè)量煙氣質(zhì)量流量,同時(shí)測(cè)量煙道中煙氣的密度和流速。均速管與質(zhì)量流量計(jì)的安裝位置和安裝方式直接影響整個(gè)裝置的測(cè)量精度,為了使測(cè)量點(diǎn)具有代表性,測(cè)量點(diǎn)位置選在煙道氣流均勻而穩(wěn)定的管段上,將質(zhì)量流量計(jì)安裝在導(dǎo)管上,質(zhì)量流量計(jì)的另一端連接在煙氣管道上,形成一個(gè)環(huán)路。安裝完質(zhì)量流量計(jì)和均速管后,將信號(hào)傳輸?shù)椒e算儀上即可進(jìn)行測(cè)量。利用可移動(dòng)式煙道氣體分析儀監(jiān)測(cè)氣化爐輸出的煙氣質(zhì)量流量。采用多功能電表測(cè)量輸出電能功率。4 性能分析
發(fā)電實(shí)驗(yàn)過程為首先將氣化爐裝滿生物質(zhì)燃料,在底層點(diǎn)火開始?xì)饣^程,約15 min左右,當(dāng)嵌入式燃燒管內(nèi)的合成燃?xì)鉁囟冗_(dá)到約300 ℃時(shí),將二次燃燒空氣通入燃燒管,在燃燒管內(nèi)集中燃燒,并產(chǎn)生高溫且干凈的煙氣,排灰則落在爐底柵欄上。系統(tǒng)氣化穩(wěn)定后,熱裂解區(qū)、還原區(qū)和燃燒區(qū)溫度隨時(shí)間的變化如圖4所示。從圖4可以看出,氣化爐各區(qū)在較短的時(shí)間內(nèi)均能達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)煙氣入口與出口的溫度分布如圖5所示。從圖5可以看出,煙氣入口溫度約為1 020 ℃,而經(jīng)熱交換器吸收熱能后,輸出煙氣溫度下降至約790 ℃。通過控制二次燃燒空氣當(dāng)量比,斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)煙氣入口溫度被控制在950 ℃,入口溫度在950 ℃時(shí)功率不再增大是受到斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)熱端溫度的限制而不是氣化爐的影響,在此空氣當(dāng)量比條件下,輸出煙氣的質(zhì)量流量約為633 g/s,冷卻水溫度控制在30 ℃以內(nèi),而通過斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的壓降為1.52 kPa。圖5 斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)煙氣入口與出口溫度分布
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]5kW(e)級(jí)自由活塞斯特林發(fā)電機(jī)熱電聯(lián)產(chǎn)性能研究[J]. 吳正民,余國(guó)瑤,戴巍,朱順敏,徐濤,馬英,羅二倉(cāng),吳張華. 中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào). 2018(11)
[2]生物質(zhì)氣化技術(shù)進(jìn)展[J]. 李九如,李想,陳巨輝,孫佳偉. 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)報(bào). 2017(03)
[3]秸稈氣化外燃機(jī)熱電聯(lián)產(chǎn)設(shè)計(jì)方法及計(jì)算[J]. 趙子?xùn)|,閻維平,王禹朋. 電力科學(xué)與工程. 2017(05)
[4]斯特林型家用熱電聯(lián)產(chǎn)裝置研究概述[J]. 季偉,孫郁,張武. 節(jié)能. 2016(11)
[5]生物質(zhì)氣化新技術(shù)研究進(jìn)展[J]. 李季,孫佳偉,郭利,翟明,董芃. 熱力發(fā)電. 2016(04)
[6]基于當(dāng)量抽汽壓力的大型熱電聯(lián)產(chǎn)供熱模式研究[J]. 戈志華,陳玉勇,李沛峰,何堅(jiān)忍,楊勇平. 動(dòng)力工程學(xué)報(bào). 2014 (07)
[7]生物質(zhì)氣化燃?xì)獾臀粺嶂涤绊懸蛩氐脑囼?yàn)研究[J]. 吉恒松,王謙,成珊,王爽. 熱能動(dòng)力工程. 2013(05)
[8]生物質(zhì)氣化技術(shù)面臨的挑戰(zhàn)及技術(shù)選擇[J]. 田原宇,喬英云. 中外能源. 2013(08)
[9]基于斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的冷熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)分析[J]. 任天宇,陳曦,張華,馮麗娜,王建中. 流體機(jī)械. 2012(11)
[10]生物質(zhì)氣化技術(shù)和氣化爐研究進(jìn)展[J]. 劉作龍,孫培勤,孫紹暉,陳俊武. 河南化工. 2011(01)
本文編號(hào):3624870
【文章來源】:動(dòng)力工程學(xué)報(bào). 2020,40(10)北大核心CSCD
【文章頁(yè)數(shù)】:6 頁(yè)
【部分圖文】:
改良式上吸式固定床氣化爐的設(shè)計(jì)示意圖
發(fā)電系統(tǒng)采用STM Power公司生產(chǎn)的斯特林發(fā)動(dòng)機(jī),該發(fā)動(dòng)機(jī)是一種以氣體為工作介質(zhì)的熱機(jī),氫氣被密封在機(jī)器裝置內(nèi)部并在機(jī)械裝置的冷、熱端循環(huán)流動(dòng),使發(fā)動(dòng)機(jī)的活塞動(dòng)作,進(jìn)而產(chǎn)生機(jī)械能,使用一組曲軸連桿與活塞連接,將活塞的上下運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)變?yōu)樾D(zhuǎn)運(yùn)動(dòng),并帶動(dòng)發(fā)電機(jī)工作產(chǎn)生電能。圖3為實(shí)驗(yàn)測(cè)量裝置示意圖。采用熱電偶測(cè)量氣化爐內(nèi)(燃燒區(qū)、還原區(qū)、熱裂解區(qū)和燃燒管)與斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)(高溫?zé)煔馊肟、高溫(zé)煔獬隹凇⒗鋮s水入口和冷卻水出口)的溫度。采用均速管與質(zhì)量流量計(jì)組合的方式測(cè)量煙氣質(zhì)量流量,同時(shí)測(cè)量煙道中煙氣的密度和流速。均速管與質(zhì)量流量計(jì)的安裝位置和安裝方式直接影響整個(gè)裝置的測(cè)量精度,為了使測(cè)量點(diǎn)具有代表性,測(cè)量點(diǎn)位置選在煙道氣流均勻而穩(wěn)定的管段上,將質(zhì)量流量計(jì)安裝在導(dǎo)管上,質(zhì)量流量計(jì)的另一端連接在煙氣管道上,形成一個(gè)環(huán)路。安裝完質(zhì)量流量計(jì)和均速管后,將信號(hào)傳輸?shù)椒e算儀上即可進(jìn)行測(cè)量。利用可移動(dòng)式煙道氣體分析儀監(jiān)測(cè)氣化爐輸出的煙氣質(zhì)量流量。采用多功能電表測(cè)量輸出電能功率。4 性能分析
發(fā)電實(shí)驗(yàn)過程為首先將氣化爐裝滿生物質(zhì)燃料,在底層點(diǎn)火開始?xì)饣^程,約15 min左右,當(dāng)嵌入式燃燒管內(nèi)的合成燃?xì)鉁囟冗_(dá)到約300 ℃時(shí),將二次燃燒空氣通入燃燒管,在燃燒管內(nèi)集中燃燒,并產(chǎn)生高溫且干凈的煙氣,排灰則落在爐底柵欄上。系統(tǒng)氣化穩(wěn)定后,熱裂解區(qū)、還原區(qū)和燃燒區(qū)溫度隨時(shí)間的變化如圖4所示。從圖4可以看出,氣化爐各區(qū)在較短的時(shí)間內(nèi)均能達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)煙氣入口與出口的溫度分布如圖5所示。從圖5可以看出,煙氣入口溫度約為1 020 ℃,而經(jīng)熱交換器吸收熱能后,輸出煙氣溫度下降至約790 ℃。通過控制二次燃燒空氣當(dāng)量比,斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)煙氣入口溫度被控制在950 ℃,入口溫度在950 ℃時(shí)功率不再增大是受到斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)熱端溫度的限制而不是氣化爐的影響,在此空氣當(dāng)量比條件下,輸出煙氣的質(zhì)量流量約為633 g/s,冷卻水溫度控制在30 ℃以內(nèi),而通過斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的壓降為1.52 kPa。圖5 斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)煙氣入口與出口溫度分布
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]5kW(e)級(jí)自由活塞斯特林發(fā)電機(jī)熱電聯(lián)產(chǎn)性能研究[J]. 吳正民,余國(guó)瑤,戴巍,朱順敏,徐濤,馬英,羅二倉(cāng),吳張華. 中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào). 2018(11)
[2]生物質(zhì)氣化技術(shù)進(jìn)展[J]. 李九如,李想,陳巨輝,孫佳偉. 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)報(bào). 2017(03)
[3]秸稈氣化外燃機(jī)熱電聯(lián)產(chǎn)設(shè)計(jì)方法及計(jì)算[J]. 趙子?xùn)|,閻維平,王禹朋. 電力科學(xué)與工程. 2017(05)
[4]斯特林型家用熱電聯(lián)產(chǎn)裝置研究概述[J]. 季偉,孫郁,張武. 節(jié)能. 2016(11)
[5]生物質(zhì)氣化新技術(shù)研究進(jìn)展[J]. 李季,孫佳偉,郭利,翟明,董芃. 熱力發(fā)電. 2016(04)
[6]基于當(dāng)量抽汽壓力的大型熱電聯(lián)產(chǎn)供熱模式研究[J]. 戈志華,陳玉勇,李沛峰,何堅(jiān)忍,楊勇平. 動(dòng)力工程學(xué)報(bào). 2014 (07)
[7]生物質(zhì)氣化燃?xì)獾臀粺嶂涤绊懸蛩氐脑囼?yàn)研究[J]. 吉恒松,王謙,成珊,王爽. 熱能動(dòng)力工程. 2013(05)
[8]生物質(zhì)氣化技術(shù)面臨的挑戰(zhàn)及技術(shù)選擇[J]. 田原宇,喬英云. 中外能源. 2013(08)
[9]基于斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的冷熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)分析[J]. 任天宇,陳曦,張華,馮麗娜,王建中. 流體機(jī)械. 2012(11)
[10]生物質(zhì)氣化技術(shù)和氣化爐研究進(jìn)展[J]. 劉作龍,孫培勤,孫紹暉,陳俊武. 河南化工. 2011(01)
本文編號(hào):3624870
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