全負荷脫硝技術(shù)的應(yīng)用與分析
發(fā)布時間：2021-12-19 00:57
在鍋爐省煤器中添加熱水再循環(huán)系統(tǒng),并增加鄰機2號抽汽管路,將其應(yīng)用于某600 MW亞臨界機組。結(jié)果表明:在30%鍋爐最大連續(xù)出力（BMCR）工況下,泵入熱水再循環(huán)質(zhì)量流量為900 t/h,省煤器出口煙氣溫度達到309.10℃,增幅為30.80 K,可達到脫硝要求;在啟動工況下鄰機蒸汽可將本機給水溫度從154.22℃提升到194.53℃,省煤器出口煙氣溫度可達到301.77℃,同樣滿足脫硝要求。
【文章來源】：動力工程學報. 2020,40(07)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】：7 頁
【部分圖文】：
熱水再循環(huán)+鄰機加熱技術(shù)方案
以某600 MW亞臨界機組作為分析案例。如圖2所示,在300 MW負荷下,SCR入口煙氣溫度達到296.87 ℃;在250 MW負荷下,SCR入口煙氣溫度為280.31 ℃;在低負荷下難以達到維持脫硝系統(tǒng)煙氣溫度的要求。在500 MW負荷下,SCR入口煙氣溫度為328.65 ℃;滿負荷600 MW時,SCR入口煙氣溫度為336.11 ℃,可以看出,目前SCR入口煙氣溫度整體偏低,機組存在低負荷下SCR入口煙氣溫度不能滿足SCR脫硝設(shè)備安全投運的問題。在機組啟動過程中,并網(wǎng)時省煤器入口給水溫度為154.22 ℃,省煤器出口煙氣溫度為249.93 ℃,與SCR反應(yīng)器要求的催化劑最佳反應(yīng)溫度范圍下限(300 ℃)有較大差距,因此需提高省煤器入口給水溫度。
熱水再循環(huán)系統(tǒng)主要由熱水再循環(huán)泵、氣動閘閥、電動調(diào)節(jié)閥、流量測量裝置、截止止回閥、三通和管道等組成。如圖3所示,熱水再循環(huán)泵電機的冷卻系統(tǒng)由高壓水管道和低壓水管道組成。熱水再循環(huán)管道一端連接汽包下降管道,另一端連接鍋爐主給水管道。再循環(huán)管道以三通的方式連接下降管,將部分爐水從下降管引入再循環(huán)管道中的混合集箱。熱水再循環(huán)泵將來自爐水再循環(huán)管道上的混合集箱的水加壓后泵出,經(jīng)過出口閥、出口管道和出口管道上的氣動閘閥、氣動調(diào)節(jié)閥和截止止回閥,以三通的方式進入主給水管道。該系統(tǒng)為泵設(shè)置小流量管道,在主給水管道接入點的上游設(shè)置新的截止止回閥。鄰機加熱改造需在機組之間增加抽汽供熱母管,供熱母管上需設(shè)置1個壓力測點和1個溫度測點接入機組集散控制系統(tǒng)(DCS),以調(diào)節(jié)供熱母管壓力和溫度。另外,需分別從兩機組再熱器冷段至輔汽聯(lián)箱的管路上引出蒸汽管道至母管,為保證機組安全運行,在蒸汽管道上分別安裝帶氣動執(zhí)行機構(gòu)的截止止回閥和氣動閘閥。在母管上分別引出蒸汽管道接至原機組的2號高壓加熱器抽汽管道,在引出的蒸汽管道上分別安裝電動調(diào)節(jié)閥和手動閘閥,用于調(diào)節(jié)進入2號高壓加熱器的蒸汽量,從而控制省煤器入口給水溫度。
【參考文獻】：
期刊論文
[1]臨機加熱疏水系統(tǒng)的簡化改進分析[J]. 許朋江,李冬泉,居文平. 熱能動力工程. 2019(05)
[2]鄰機加熱技術(shù)在1000 MW超超臨界機組的應(yīng)用[J]. 賈利峰. 華電技術(shù). 2019(04)
[3]600MW機組鍋爐低負荷脫硝投運改造工程實踐[J]. 李沙. 鍋爐技術(shù). 2019(01)
[4]鍋爐低負荷下SCR入口煙溫提升方案對比研究[J]. 廖永進,余岳溪,范軍輝. 鍋爐技術(shù). 2018(05)
[5]應(yīng)用熱水再循環(huán)技術(shù)實現(xiàn)寬負荷脫硝[J]. 王憧北. 鍋爐技術(shù). 2018(04)
[6]某電廠660MW超臨界機組寬負荷脫硝技術(shù)應(yīng)用[J]. 曹建文. 鍋爐技術(shù). 2018(03)
[7]采用給水加熱實現(xiàn)660MW超臨界機組寬負荷脫硝的理論研究[J]. 張國柱,李冰心,李亞維,李飛,李本鋒,劉繼平. 動力工程學報. 2018(01)
[8]現(xiàn)役燃煤機組全工況脫硝技術(shù)比較[J]. 陳華桂,何育生,戴興干. 電力工程技術(shù). 2017(05)
[9]省煤器給水旁路提升SCR進口煙溫應(yīng)用研究[J]. 關(guān)鍵,項群揚,沈利,沈偉軍,裘立春. 中國電力. 2017(09)
[10]煙氣旁路實現(xiàn)百萬等級超超臨界鍋爐寬負荷脫硝的應(yīng)用[J]. 魏剛,蔡繼東. 鍋爐技術(shù). 2016(02)
本文編號：3543479
【文章來源】：動力工程學報. 2020,40(07)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】：7 頁
【部分圖文】：
熱水再循環(huán)+鄰機加熱技術(shù)方案
以某600 MW亞臨界機組作為分析案例。如圖2所示,在300 MW負荷下,SCR入口煙氣溫度達到296.87 ℃;在250 MW負荷下,SCR入口煙氣溫度為280.31 ℃;在低負荷下難以達到維持脫硝系統(tǒng)煙氣溫度的要求。在500 MW負荷下,SCR入口煙氣溫度為328.65 ℃;滿負荷600 MW時,SCR入口煙氣溫度為336.11 ℃,可以看出,目前SCR入口煙氣溫度整體偏低,機組存在低負荷下SCR入口煙氣溫度不能滿足SCR脫硝設(shè)備安全投運的問題。在機組啟動過程中,并網(wǎng)時省煤器入口給水溫度為154.22 ℃,省煤器出口煙氣溫度為249.93 ℃,與SCR反應(yīng)器要求的催化劑最佳反應(yīng)溫度范圍下限(300 ℃)有較大差距,因此需提高省煤器入口給水溫度。
熱水再循環(huán)系統(tǒng)主要由熱水再循環(huán)泵、氣動閘閥、電動調(diào)節(jié)閥、流量測量裝置、截止止回閥、三通和管道等組成。如圖3所示,熱水再循環(huán)泵電機的冷卻系統(tǒng)由高壓水管道和低壓水管道組成。熱水再循環(huán)管道一端連接汽包下降管道,另一端連接鍋爐主給水管道。再循環(huán)管道以三通的方式連接下降管,將部分爐水從下降管引入再循環(huán)管道中的混合集箱。熱水再循環(huán)泵將來自爐水再循環(huán)管道上的混合集箱的水加壓后泵出,經(jīng)過出口閥、出口管道和出口管道上的氣動閘閥、氣動調(diào)節(jié)閥和截止止回閥,以三通的方式進入主給水管道。該系統(tǒng)為泵設(shè)置小流量管道,在主給水管道接入點的上游設(shè)置新的截止止回閥。鄰機加熱改造需在機組之間增加抽汽供熱母管,供熱母管上需設(shè)置1個壓力測點和1個溫度測點接入機組集散控制系統(tǒng)(DCS),以調(diào)節(jié)供熱母管壓力和溫度。另外,需分別從兩機組再熱器冷段至輔汽聯(lián)箱的管路上引出蒸汽管道至母管,為保證機組安全運行,在蒸汽管道上分別安裝帶氣動執(zhí)行機構(gòu)的截止止回閥和氣動閘閥。在母管上分別引出蒸汽管道接至原機組的2號高壓加熱器抽汽管道,在引出的蒸汽管道上分別安裝電動調(diào)節(jié)閥和手動閘閥,用于調(diào)節(jié)進入2號高壓加熱器的蒸汽量,從而控制省煤器入口給水溫度。
【參考文獻】：
期刊論文
[1]臨機加熱疏水系統(tǒng)的簡化改進分析[J]. 許朋江,李冬泉,居文平. 熱能動力工程. 2019(05)
[2]鄰機加熱技術(shù)在1000 MW超超臨界機組的應(yīng)用[J]. 賈利峰. 華電技術(shù). 2019(04)
[3]600MW機組鍋爐低負荷脫硝投運改造工程實踐[J]. 李沙. 鍋爐技術(shù). 2019(01)
[4]鍋爐低負荷下SCR入口煙溫提升方案對比研究[J]. 廖永進,余岳溪,范軍輝. 鍋爐技術(shù). 2018(05)
[5]應(yīng)用熱水再循環(huán)技術(shù)實現(xiàn)寬負荷脫硝[J]. 王憧北. 鍋爐技術(shù). 2018(04)
[6]某電廠660MW超臨界機組寬負荷脫硝技術(shù)應(yīng)用[J]. 曹建文. 鍋爐技術(shù). 2018(03)
[7]采用給水加熱實現(xiàn)660MW超臨界機組寬負荷脫硝的理論研究[J]. 張國柱,李冰心,李亞維,李飛,李本鋒,劉繼平. 動力工程學報. 2018(01)
[8]現(xiàn)役燃煤機組全工況脫硝技術(shù)比較[J]. 陳華桂,何育生,戴興干. 電力工程技術(shù). 2017(05)
[9]省煤器給水旁路提升SCR進口煙溫應(yīng)用研究[J]. 關(guān)鍵,項群揚,沈利,沈偉軍,裘立春. 中國電力. 2017(09)
[10]煙氣旁路實現(xiàn)百萬等級超超臨界鍋爐寬負荷脫硝的應(yīng)用[J]. 魏剛,蔡繼東. 鍋爐技術(shù). 2016(02)
本文編號：3543479
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