提出了基于設計壽命的汽輪機檢修周期的優(yōu)化方法,介紹了國內火電機組年利用小時數統(tǒng)計結果、常用等效運行小時數的計算方法以及電站汽輪機基于第一種等效運行小時數的檢修周期,提出了基于疲勞與蠕變壽命設計結果的汽輪機起動加權系數與負荷變動加權系數的計算方法、汽輪機第二種等效運行小時數的計算方法、汽輪機檢修周期的優(yōu)化方法、汽輪機年均壽命損耗與機組年均等級檢修費用的計算方法,并給出了超超臨界1 000 MW汽輪機和超臨界600 MW汽輪機的應用實例。結果表明:與2個中國電力行業(yè)標準相比,采用所提方法時汽輪機A級檢修周期的年數長,汽輪機年均壽命損耗小,機組年均等級檢修費用低,為電站汽輪機的安全與經濟運行提供了理論依據和技術支撐。 

【文章來源】：動力工程學報. 2020,40(07)北大核心CSCD

【文章頁數】：10 頁

【部分圖文】：

600 MW火電機組的年利用小時數

100～1 000 MW火電機組的年利用小時數

某超臨界600 MW汽輪機的壽命薄弱部位是高壓內缸外表面P點(見圖3)。1號汽輪機運行10.67 a,大修中發(fā)現高壓內缸外表面P點有整圈裂紋,裂紋深度10 mm。2號汽輪機運行12.17 a,大修中發(fā)現高壓內缸外表面P點整圈裂紋,裂紋深度5 mm。這2臺汽輪機高壓內缸外表面P點的壽命計算結果以及汽輪機起動加權系數與負荷變動加權系數的計算結果如表6所示。由于該型號超臨界600 MW汽輪機的高壓內缸存在結構設計缺陷,1號汽輪機高壓內缸的裂紋萌生壽命只有6.18 a,2號汽輪機高壓內缸的裂紋萌生壽命只有6.12 a[10]。該型號汽輪機高壓內缸的蠕變裂紋萌生壽命為55 590 h,由于其每小時蠕變裂紋萌生壽命損耗偏大,導致該型號汽輪機的起動加權系數和負荷變動加權系數偏小。表6 超臨界600 MW汽輪機P點的壽命計算結果和起動與負荷變動的加權系數計算結果Tab.6 Calculated P point life, start and load change weight coefficients of a 600 MW supercritical steam turbine 項目 壽命計算結果 加權系數 蠕變裂紋萌生壽命τic /h 55 590 冷態(tài)起停低周疲勞裂紋萌生壽命Nic/次 3 910 14.2 溫態(tài)起停低周疲勞裂紋萌生壽命Niw /次 3 330 16.7 熱態(tài)起停低周疲勞裂紋萌生壽命Nih /次 3 540 15.7 極熱態(tài)起停低周疲勞裂紋萌生壽命Niv /次 3 660 15.2 大負荷變動低周疲勞裂紋萌生壽命Ni1 /次 4 710 11.8 小負荷變動低周疲勞裂紋萌生壽命Ni2 /次 17 660 3.1

【參考文獻】：
期刊論文
[1]汽輪機高溫部件總壽命的計算方法及工程驗證[J]. 史進淵.  動力工程學報. 2018(11)
[2]大型汽輪機部件蠕變壽命的設計和評估[J]. 史進淵,孫慶,楊宇,胡先約.  中國電機工程學報. 2002(03)
[3]國外電力設備檢修管理技術動態(tài)[J]. 劉開敏.  中國電力. 1997(03)



本文編號：3363349