906型核電汽輪機(jī)低壓轉(zhuǎn)子軸向變形跳機(jī)閾值調(diào)整研究
發(fā)布時(shí)間：2021-06-14 21:43
上海汽輪機(jī)廠906型核電汽輪機(jī)在冬季額定負(fù)荷運(yùn)行時(shí)低壓轉(zhuǎn)子軸向變形量（da）接近跳機(jī)閾值,部分核電廠曾因此降負(fù)荷。分析表明,該型汽輪機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行期間影響da監(jiān)測(cè)值的主要因素包括低壓轉(zhuǎn)子軸向熱膨脹和由汽輪機(jī)基礎(chǔ)熱脹冷縮,停機(jī)后da在泊松效應(yīng)影響下正向增大是正常現(xiàn)象。通過調(diào)節(jié)汽輪機(jī)低壓進(jìn)汽溫度和進(jìn)行凝汽器真空試驗(yàn),獲得了低壓進(jìn)汽溫度和凝汽器真空對(duì)da的影響結(jié)果。根據(jù)設(shè)計(jì)文件和安裝實(shí)測(cè)數(shù)據(jù),低壓軸向通流最小間隙位于2號(hào)低壓汽缸近發(fā)電機(jī)端的第1級(jí)動(dòng)葉和第2級(jí)靜葉之間。根據(jù)低壓軸向通流間隙最小實(shí)測(cè)值和停機(jī)后低壓軸系的軸向伸長(zhǎng)量的經(jīng)驗(yàn)值,分析得出該型汽輪機(jī)的da跳機(jī)閾值應(yīng)不超過+19.50 mm。最終將da跳機(jī)閾值由+18.10 mm調(diào)整為+19.10 mm。該型汽輪機(jī)大修期間未發(fā)現(xiàn)低壓通流部件存在摩擦問題,調(diào)整后的da跳機(jī)閾值滿足汽輪機(jī)運(yùn)行安全需求。
【文章來源】：熱能動(dòng)力工程. 2020,35(08)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】：6 頁
【部分圖文】：
真空調(diào)節(jié)試驗(yàn)結(jié)果
該型汽輪機(jī)低壓軸系長(zhǎng)度為23 000 mm,汽輪機(jī)的各軸承座通過螺栓與汽輪機(jī)基礎(chǔ)固定,汽輪機(jī)基礎(chǔ)在冬季、夏季的平均溫度差值約為10 ℃,由此計(jì)算汽輪機(jī)基礎(chǔ)在冬季相對(duì)夏季時(shí),在低壓軸系方向存在約2.3 mm的理論收縮量,這是該型汽輪機(jī)在冬季觀測(cè)到da往正向增大的主要因素之一。Y1號(hào)機(jī)組da季節(jié)性變化趨勢(shì)如圖2所示。1.5 da實(shí)測(cè)與理論分析值的檢驗(yàn)
906型汽輪機(jī)低壓轉(zhuǎn)子軸向熱膨脹方向和停機(jī)后低壓轉(zhuǎn)子在泊松效應(yīng)下的軸向伸長(zhǎng)方向均由軸向膨脹死點(diǎn)指向發(fā)電機(jī)端,機(jī)組達(dá)到額定負(fù)荷運(yùn)行后其低壓軸向通流間隙的理論最小值出現(xiàn)在2號(hào)低壓轉(zhuǎn)子近發(fā)電機(jī)端的第1級(jí)動(dòng)葉(1R)與第2級(jí)靜葉之間,其中,B間隙處(1R-B)的設(shè)計(jì)值是27.00～28.45 mm,E間隙處(1R-E)處的設(shè)計(jì)值是27.00～28.30 mm。8臺(tái)該型汽輪機(jī)在工程安裝階段實(shí)測(cè)低壓軸向通流間隙最小值均出現(xiàn)在1R-B處,其中的最小值(Cmin)為26.50 mm;低壓軸向通流間隙示意圖如圖3所示。該型汽輪機(jī)低壓第8、9級(jí)隔板處的軸向間隙設(shè)計(jì)最小值分別為29和31 mm,10R-B(末級(jí)后)在機(jī)務(wù)安裝階段因間隙較大不要求測(cè)量。根據(jù)制造廠提供的分析結(jié)果,低壓通流前7級(jí)靜葉由于高度較小,在機(jī)組運(yùn)行時(shí)其軸向變形幾乎為零;低壓末3級(jí)隔板在機(jī)組額定運(yùn)行工況下最大軸向變形不超過1 mm。所以機(jī)組達(dá)到額定負(fù)荷運(yùn)行后,該型汽輪機(jī)低壓軸向通流部分最小間隙的位置不會(huì)因?yàn)楦舭遄冃味霈F(xiàn)在末3級(jí),其位置仍為2號(hào)低壓轉(zhuǎn)子近發(fā)電機(jī)端的1R-B處。
【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]汽輪機(jī)復(fù)雜套裝轉(zhuǎn)子內(nèi)部應(yīng)力分析[J]. 談尚炯,陳鋼,王煒哲,陳漢平. 動(dòng)力工程學(xué)報(bào). 2013(08)
[2]大型汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子泊松效應(yīng)對(duì)脹差影響淺析[J]. 劉治國,李東峰. 機(jī)械工程師. 2010(04)
[3]200MW汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子泊松效應(yīng)的參數(shù)識(shí)別[J]. 郭鈺鋒,武志文,于達(dá)仁. 汽輪機(jī)技術(shù). 2001(01)
[4]125MW汽輪機(jī)啟停過程中的差脹仿真研究[J]. 錢慶大,冷杉,曹祖慶. 中國電機(jī)工程學(xué)報(bào). 1987(06)
本文編號(hào)：3230262
【文章來源】：熱能動(dòng)力工程. 2020,35(08)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】：6 頁
【部分圖文】：
真空調(diào)節(jié)試驗(yàn)結(jié)果
該型汽輪機(jī)低壓軸系長(zhǎng)度為23 000 mm,汽輪機(jī)的各軸承座通過螺栓與汽輪機(jī)基礎(chǔ)固定,汽輪機(jī)基礎(chǔ)在冬季、夏季的平均溫度差值約為10 ℃,由此計(jì)算汽輪機(jī)基礎(chǔ)在冬季相對(duì)夏季時(shí),在低壓軸系方向存在約2.3 mm的理論收縮量,這是該型汽輪機(jī)在冬季觀測(cè)到da往正向增大的主要因素之一。Y1號(hào)機(jī)組da季節(jié)性變化趨勢(shì)如圖2所示。1.5 da實(shí)測(cè)與理論分析值的檢驗(yàn)
906型汽輪機(jī)低壓轉(zhuǎn)子軸向熱膨脹方向和停機(jī)后低壓轉(zhuǎn)子在泊松效應(yīng)下的軸向伸長(zhǎng)方向均由軸向膨脹死點(diǎn)指向發(fā)電機(jī)端,機(jī)組達(dá)到額定負(fù)荷運(yùn)行后其低壓軸向通流間隙的理論最小值出現(xiàn)在2號(hào)低壓轉(zhuǎn)子近發(fā)電機(jī)端的第1級(jí)動(dòng)葉(1R)與第2級(jí)靜葉之間,其中,B間隙處(1R-B)的設(shè)計(jì)值是27.00～28.45 mm,E間隙處(1R-E)處的設(shè)計(jì)值是27.00～28.30 mm。8臺(tái)該型汽輪機(jī)在工程安裝階段實(shí)測(cè)低壓軸向通流間隙最小值均出現(xiàn)在1R-B處,其中的最小值(Cmin)為26.50 mm;低壓軸向通流間隙示意圖如圖3所示。該型汽輪機(jī)低壓第8、9級(jí)隔板處的軸向間隙設(shè)計(jì)最小值分別為29和31 mm,10R-B(末級(jí)后)在機(jī)務(wù)安裝階段因間隙較大不要求測(cè)量。根據(jù)制造廠提供的分析結(jié)果,低壓通流前7級(jí)靜葉由于高度較小,在機(jī)組運(yùn)行時(shí)其軸向變形幾乎為零;低壓末3級(jí)隔板在機(jī)組額定運(yùn)行工況下最大軸向變形不超過1 mm。所以機(jī)組達(dá)到額定負(fù)荷運(yùn)行后,該型汽輪機(jī)低壓軸向通流部分最小間隙的位置不會(huì)因?yàn)楦舭遄冃味霈F(xiàn)在末3級(jí),其位置仍為2號(hào)低壓轉(zhuǎn)子近發(fā)電機(jī)端的1R-B處。
【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]汽輪機(jī)復(fù)雜套裝轉(zhuǎn)子內(nèi)部應(yīng)力分析[J]. 談尚炯,陳鋼,王煒哲,陳漢平. 動(dòng)力工程學(xué)報(bào). 2013(08)
[2]大型汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子泊松效應(yīng)對(duì)脹差影響淺析[J]. 劉治國,李東峰. 機(jī)械工程師. 2010(04)
[3]200MW汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子泊松效應(yīng)的參數(shù)識(shí)別[J]. 郭鈺鋒,武志文,于達(dá)仁. 汽輪機(jī)技術(shù). 2001(01)
[4]125MW汽輪機(jī)啟停過程中的差脹仿真研究[J]. 錢慶大,冷杉,曹祖慶. 中國電機(jī)工程學(xué)報(bào). 1987(06)
本文編號(hào)：3230262
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