660MW超臨界機組協(xié)調控制系統(tǒng)優(yōu)化研究
發(fā)布時間：2021-06-05 20:17
火電機組的協(xié)調控制系統(tǒng)是電廠實現自動化控制的關鍵所在,該系統(tǒng)的優(yōu)劣決定了電廠自動化水平的高低。本文從實際應用的角度闡述了超臨界機組協(xié)調控制系統(tǒng)存在的問題,分析了問題存在的原因并提出很多解決方案。對機爐控制回路的解耦以及中間點溫度控制進行了深入探討和工程實例說明。在參考國內外各種協(xié)調控制系統(tǒng)優(yōu)化技術的基礎上,針對超臨界機組的特點,研究了適合于不同網調“兩個細則”考核的協(xié)調控制系統(tǒng)優(yōu)化技術。分別有“超臨界機組直接能量平衡控制技術”、“柔性多級推進式爐對機單向解耦技術”、“負荷指令滾動預測技術”、“中間點溫度四象限控制技術”等多項優(yōu)化技術。對直接能量平衡控制技術的調試方法進行了詳細闡述,尤其在常規(guī)DEB（Direct Energy Balance）熱量信號上疊加了風量氧量構造的熱量微分信號。針對超臨界機組非線性的特點,在PID（Proportion、Integration、Differentiation）控制器的基礎上進行非線性修正,并且采用動態(tài)自適應前饋和能量偏差模糊控制前饋進行綜合控制。對超臨界機組中間點溫度控制給出了獨特的四象限控制方法,在兼顧主汽壓力的同時還能很好地控制中間點溫度。參...
【文章來源】：華北電力大學河北省 211工程院校 教育部直屬院校
【文章頁數】：40 頁
【學位級別】：碩士
【部分圖文】：
磨煤機簡化動態(tài)模型圖
華北電力大學碩士學位論文公式（3-4）的物理意義在于描述汽輪機能量平衡過程。K3ptuT為進入汽輪有效熱量，Tt×dNE/dt 代表汽輪機慣性。汽輪機慣性產生的原因是：其一汽-發(fā)電機轉子比較沉重，具有一定的轉動慣量，DEH 系統(tǒng)設計有一個轉速不，機組發(fā)電功率增加總要使汽輪機轉速發(fā)生變化；其二是鍋爐再熱器具有較汽容積，當進入汽輪機蒸汽流量發(fā)生變化時會導致汽輪機高壓缸排汽壓力和蒸汽壓力發(fā)生變化，蒸汽壓力變化會產生熱慣性。公式（3-5）的物理意義在于描述鍋爐管道和主蒸汽管道的壓降，這一壓化包括由于沿程阻力導致的壓損和位重壓差，公式中 1.5 次方是擬合得到多文獻中將此擬合為蒸汽流量的平方關系，這顯然不正確，原因是：差壓和流量的平方關系，流量是指體積流量，模型中的流量顯然是質量流量；這一是在封閉系統(tǒng)、絕熱過程下推導得到的，實際上鍋爐過熱器吸熱量占鍋爐總量的 40%左右并且還有減溫水大量噴入；鍋爐分離器出口壓力測點與機前壓點存在位重差壓，其數值不能反映真實的壓力[12]。在 MATLAB 中構建超臨界機組模型如圖 3-2 所示。
華北電力大學碩士學位論文迅速，而燃料量對機組負荷和機前壓力的響應都比較遲緩。所以，汽輪機高調門開度控制機組負荷或機前壓力都能夠取得優(yōu)良的控制品質，而燃料量無論是控制機組負荷還是機前壓力都不能取得滿意的控制效果[13]。某 660MW 機組爐跟機協(xié)調控制系統(tǒng)基本結構如圖 3-3 所示。
【參考文獻】：
期刊論文
[1]超臨界660MW機組直流鍋爐蓄熱系數計算[J]. 練海晴,田亮,戴云飛. 熱力發(fā)電. 2015(05)
[2]660MW超臨界火電機組建模與一次調頻[J]. 單英雷,陳洪剛,魯葉茂,劉冰. 華北電力大學學報(自然科學版). 2015(02)
[3]基于改進逆向解耦的超超臨界機組機爐協(xié)調控制[J]. 江溢洋,王東風. 華北電力大學學報(自然科學版). 2014(05)
[4]基于非線性內�？刂频闹绷鳡t機組協(xié)調控制系統(tǒng)設計[J]. 項丹,劉吉臻,李露. 華北電力大學學報(自然科學版). 2014(05)
[5]基于熱網蓄熱提升機組AGC、一次調頻品質的試驗研究[J]. 王建強,鄭渭建,童小忠,顧偉飛. 中國電力. 2014(09)
[6]供熱機組調峰性能試驗[J]. 王宏偉,馮垚飛,馮林魁,谷志德,王平,張瑞山. 熱力發(fā)電. 2014(04)
[7]凝結水節(jié)流參與機組發(fā)電負荷雙重控制方案[J]. 劉芳,田亮. 華北電力大學學報(自然科學版). 2014(02)
[8]補償風電擾動的供熱機組快速變負荷控制方法[J]. 劉鑫屏,田亮,王琪. 電力系統(tǒng)自動化. 2014(06)
[9]超超臨界1000MW機組直流鍋爐中間點溫度建模[J]. 方彥軍,王振宇,李鑫,葉向前. 熱力發(fā)電. 2014(03)
[10]凝結水節(jié)流控制與經濟效益分析[J]. 錢能,金生祥,王琪,趙巖,王六虎. 中國電力. 2014(03)
碩士論文
[1]600MW超臨界機組協(xié)調控制系統(tǒng)研究[D]. 李實.華北電力大學（北京） 2007
本文編號：3212836
【文章來源】：華北電力大學河北省 211工程院校 教育部直屬院校
【文章頁數】：40 頁
【學位級別】：碩士
【部分圖文】：
磨煤機簡化動態(tài)模型圖
華北電力大學碩士學位論文公式（3-4）的物理意義在于描述汽輪機能量平衡過程。K3ptuT為進入汽輪有效熱量，Tt×dNE/dt 代表汽輪機慣性。汽輪機慣性產生的原因是：其一汽-發(fā)電機轉子比較沉重，具有一定的轉動慣量，DEH 系統(tǒng)設計有一個轉速不，機組發(fā)電功率增加總要使汽輪機轉速發(fā)生變化；其二是鍋爐再熱器具有較汽容積，當進入汽輪機蒸汽流量發(fā)生變化時會導致汽輪機高壓缸排汽壓力和蒸汽壓力發(fā)生變化，蒸汽壓力變化會產生熱慣性。公式（3-5）的物理意義在于描述鍋爐管道和主蒸汽管道的壓降，這一壓化包括由于沿程阻力導致的壓損和位重壓差，公式中 1.5 次方是擬合得到多文獻中將此擬合為蒸汽流量的平方關系，這顯然不正確，原因是：差壓和流量的平方關系，流量是指體積流量，模型中的流量顯然是質量流量；這一是在封閉系統(tǒng)、絕熱過程下推導得到的，實際上鍋爐過熱器吸熱量占鍋爐總量的 40%左右并且還有減溫水大量噴入；鍋爐分離器出口壓力測點與機前壓點存在位重差壓，其數值不能反映真實的壓力[12]。在 MATLAB 中構建超臨界機組模型如圖 3-2 所示。
華北電力大學碩士學位論文迅速，而燃料量對機組負荷和機前壓力的響應都比較遲緩。所以，汽輪機高調門開度控制機組負荷或機前壓力都能夠取得優(yōu)良的控制品質，而燃料量無論是控制機組負荷還是機前壓力都不能取得滿意的控制效果[13]。某 660MW 機組爐跟機協(xié)調控制系統(tǒng)基本結構如圖 3-3 所示。
【參考文獻】：
期刊論文
[1]超臨界660MW機組直流鍋爐蓄熱系數計算[J]. 練海晴,田亮,戴云飛. 熱力發(fā)電. 2015(05)
[2]660MW超臨界火電機組建模與一次調頻[J]. 單英雷,陳洪剛,魯葉茂,劉冰. 華北電力大學學報(自然科學版). 2015(02)
[3]基于改進逆向解耦的超超臨界機組機爐協(xié)調控制[J]. 江溢洋,王東風. 華北電力大學學報(自然科學版). 2014(05)
[4]基于非線性內�？刂频闹绷鳡t機組協(xié)調控制系統(tǒng)設計[J]. 項丹,劉吉臻,李露. 華北電力大學學報(自然科學版). 2014(05)
[5]基于熱網蓄熱提升機組AGC、一次調頻品質的試驗研究[J]. 王建強,鄭渭建,童小忠,顧偉飛. 中國電力. 2014(09)
[6]供熱機組調峰性能試驗[J]. 王宏偉,馮垚飛,馮林魁,谷志德,王平,張瑞山. 熱力發(fā)電. 2014(04)
[7]凝結水節(jié)流參與機組發(fā)電負荷雙重控制方案[J]. 劉芳,田亮. 華北電力大學學報(自然科學版). 2014(02)
[8]補償風電擾動的供熱機組快速變負荷控制方法[J]. 劉鑫屏,田亮,王琪. 電力系統(tǒng)自動化. 2014(06)
[9]超超臨界1000MW機組直流鍋爐中間點溫度建模[J]. 方彥軍,王振宇,李鑫,葉向前. 熱力發(fā)電. 2014(03)
[10]凝結水節(jié)流控制與經濟效益分析[J]. 錢能,金生祥,王琪,趙巖,王六虎. 中國電力. 2014(03)
碩士論文
[1]600MW超臨界機組協(xié)調控制系統(tǒng)研究[D]. 李實.華北電力大學（北京） 2007
本文編號：3212836
本文鏈接：http://www.sikaile.net/kejilunwen/dianlilw/3212836.html
教材專著
