近幾年來,塔式鍋爐憑借在高參數(shù)和大型化等方面的優(yōu)勢(shì)在我國(guó)的應(yīng)用越來越多。部分塔式鍋爐在實(shí)際運(yùn)行過程中逐漸暴露了較為嚴(yán)重的煙溫偏差問題,影響了鍋爐機(jī)組的經(jīng)濟(jì)安全運(yùn)行。目前,對(duì)于塔式鍋爐煙溫偏差的研究相對(duì)較少。本文以某660MWe超臨界塔式鍋爐為研究對(duì)象,借助FLUENT 16.0軟件對(duì)其煙溫偏差形成原因、隨負(fù)荷變化規(guī)律以及優(yōu)化方法進(jìn)行了數(shù)值模擬研究。首先,選取了合適的數(shù)值模擬方法,并在100%負(fù)荷下,研究了塔式鍋爐煙溫偏差形成原因。煙氣進(jìn)入屏式受熱面區(qū)域后,煙氣速度和溫度開始出現(xiàn)較大的偏差;偏差由煙氣旋轉(zhuǎn)流動(dòng)、受熱管屏分割整流以及引風(fēng)機(jī)抽吸作用共同形成;屏式受熱面區(qū)域右側(cè)煙氣回流區(qū)的規(guī)模大于左側(cè),流動(dòng)阻力較大,煙氣向左側(cè)偏斜;左側(cè)煙氣質(zhì)量流率大,速度快,溫度高;屏式受熱面區(qū)域中下部,煙溫較高,流場(chǎng)和煙溫偏差相對(duì)較大。接著,研究了塔式鍋爐煙溫偏差隨運(yùn)行負(fù)荷的變化規(guī)律。經(jīng)SOFA(分離燃盡風(fēng))風(fēng)反切,煙氣到達(dá)最后一層SOFA風(fēng)噴口所在截面:100%負(fù)荷和50%負(fù)荷運(yùn)行時(shí),基本只剩SOFA風(fēng)形成的逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)渦團(tuán);75%負(fù)荷運(yùn)行時(shí)下,存在兩個(gè)規(guī)模相仿、旋轉(zhuǎn)方向相反的渦團(tuán)。三種運(yùn)行負(fù)荷下,屏式受熱...

【文章頁(yè)數(shù)】：83 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【文章目錄】：
摘要
Abstract
1 緒論
    1.1 研究背景及意義
    1.2 塔式鍋爐的研究現(xiàn)狀
    1.3 煤粉鍋爐數(shù)值模擬和煙溫偏差的研究現(xiàn)狀
    1.4 本文的研究?jī)?nèi)容
2 數(shù)值模擬對(duì)象和方法
    2.1 研究對(duì)象
    2.2 數(shù)學(xué)模型
    2.3 網(wǎng)格選取和計(jì)算方法
    2.4 模擬方法驗(yàn)證
    2.5 本章小結(jié)
3 塔式鍋爐煙溫偏差形成原因分析
    3.1 計(jì)算工況設(shè)置
    3.2 塔式鍋爐基本工況流場(chǎng)及溫度場(chǎng)偏差特性
    3.3 塔式鍋爐速度場(chǎng)和溫度場(chǎng)偏差形成原因分析
    3.4 本章小結(jié)
4 塔式鍋爐流場(chǎng)和煙溫偏差特性隨負(fù)荷變化規(guī)律
    4.1 計(jì)算工況設(shè)置
    4.2 SOFA風(fēng)燃燒區(qū)域流場(chǎng)分布
    4.3 屏式受熱面區(qū)域流場(chǎng)和煙溫偏差特性
    4.4 本章小結(jié)
5 低負(fù)荷下塔式鍋爐煙溫偏差優(yōu)化
    5.1 計(jì)算工況設(shè)置
    5.2 SOFA水平擺角對(duì)煙溫偏差的優(yōu)化
    5.3 左右側(cè)SOFA風(fēng)速度偏置對(duì)煙溫偏差的優(yōu)化
    5.4 本章小結(jié)
6 全文總結(jié)與展望
    6.1 全文總結(jié)
    6.2 后續(xù)研究展望
致謝
參考文獻(xiàn)
附錄1 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的論文和申請(qǐng)的專利



本文編號(hào)：3747962