發(fā)布時(shí)間：2021-02-03 15:23

　　灌入式半柔性路面是以大空隙瀝青混合料為基體,灌入特制的水泥基灌漿料填充其內(nèi)部空隙而形成的一種剛?cè)岵?jì)的路面材料。該材料具有優(yōu)異的抗高溫變形能力,在承受重載的收費(fèi)站、爬坡車道等易于出現(xiàn)車轍的路段具有良好的應(yīng)用前景。然而,灌入式半柔性路面材料的蠕變和松弛能力隨著模量的提高卻相應(yīng)降低,使得材料的抗低溫收縮能力下降,低溫縮裂成為該類型路面的普遍破壞模式。灌入式半柔性路面材料的低溫縮裂及其引起的進(jìn)一步損傷嚴(yán)重地影響路面的耐久性。因此,如何調(diào)和這種材料的優(yōu)缺點(diǎn),提高使用性能,就成了這種材料需要解決的問題。本研究首先對(duì)灌入式半柔性路面的低溫開裂進(jìn)行數(shù)值模擬及影響因素量化分析。根據(jù)降低灌入式半柔性路面材料模量,或增強(qiáng)其抗拉性能、溫縮性能可顯著提高灌入式半柔性路面低溫抗裂性的結(jié)論,提出通過灌漿料中添加橡膠聚合物或乳化瀝青來降低混合料模量、通過在基體使用高黏高彈瀝青來提高混合料抗拉性能的改善措施。其次,為研究力學(xué)特性對(duì)低溫性能影響規(guī)律,本研究通過改變?yōu)r青品質(zhì)（改性劑）、灌漿料性能（添加劑）,設(shè)計(jì)了多變量的試驗(yàn)。研究了模量特性、抗拉性能、溫縮性能。試驗(yàn)結(jié)果表明:采用高粘瀝青可顯著提高半柔性材料抗拉性能、溫縮... 

【文章來源】：東北林業(yè)大學(xué)黑龍江省 211工程院校 教育部直屬院校

【文章頁數(shù)】：53 頁

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

圖２－１?ＡＢＡＱＵＳ軟件中的灌入式半柔性路面模型??

?東北林業(yè)大學(xué)碩士學(xué)位論文???２．３＿１模？變化的影響??７０?－Ａ－Ｅ＝３０００Ｍｐａ??６．０?－?—０—Ｅ＝４０００Ｍｐａ??＿?－〇?．?－Ｂ－Ｅ＝５０００Ｍｐａ??＾??抗拉強(qiáng)度＝３．０Ｍｐａ??０．０?＊■?１?１?＇?１?１—??０?１０?２０?３０?４０?５０?６０??面層計(jì)算長度Ｌ（ｍ）??圖２－２不同模量時(shí)溫縮應(yīng)力隨面層計(jì)算長度的變化??表２－３不同模量對(duì)應(yīng)的理論開裂間距??模量（ＭＰａ）?５０００?４０００?３０００??理論開裂間距（ｍ）?３１．６?４３．３?５８．５??面層模量分別為５０００ＭＰａ、４０００ＭＰａ、３０００ＭＰａ的溫縮應(yīng)力隨半柔性面層模型長度??變化的計(jì)算結(jié)果如圖２－２所示。由圖可知，在面層模量不變的條件下，溫縮應(yīng)力隨著模??型長度的增加呈增大的趨勢(shì)。而面層模量的增大致使半柔性面層在溫度荷載作用下產(chǎn)生??的溫縮應(yīng)力大幅度增加，相同面層模型長度下半柔性面層模量為５０００ＭＰａ時(shí)的溫縮應(yīng)力??是模量為３０００ＭＰａ時(shí)的２．５倍。面層模量越大，溫縮應(yīng)力隨面層模型長度增大的速率越??快。因此，在季凍地區(qū)，進(jìn)行灌入式半柔性路面結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，理應(yīng)考慮半柔性面層模量??對(duì)溫縮應(yīng)力的影響，通過材料設(shè)計(jì)適當(dāng)降低材料的模量以減小面層材料受力響應(yīng)。從而??抑制裂縫的發(fā)生。??以３．０ＭＰａ作為半柔性路面極限抗拉強(qiáng)度的時(shí)候，不同半柔性面層模量對(duì)應(yīng)的理論幵??裂間距如表２－３所示。由表可知，理論開裂間距隨著面層模量的減小呈增大的趨勢(shì)。面??層模量從４０００ＭＰａ降低到３０００ＭＰａ對(duì)應(yīng)的理論開裂間距增加量為約為１５．２ｍ，大于面??層模量由５０００ＭＰａ降低到

７．０?■???Ｅ＝４０００Ｍｐａ，?ａ＝１．００Ｅ－０５??６０?＇?－ｅ－抗拉強(qiáng)度＝２．０Ｍｐａ??＾?５?〇?．?一分■■抗拉強(qiáng)度＝３．０Ｍｐａ??￥?—Ａ—抗拉強(qiáng)度＝４．０Ｍｐａ??弇?４．０?？?——＾?Ａ?Ａ??＾?３．０?■?ｏ－ｏ——ｅ?ｏ￣?ｏ??ｍ｜??２．０?？?Ｏ?Ｏ?■?Ｏ?＾＜５?■■?Ｏ??１．０?－??０．０??１?？?１?？?１?＇—??０?１０?２０?３０?４０?５０?６０??面層計(jì)算長度Ｌ（ｍ）??圖２－３不同抗拉強(qiáng)度時(shí)溫縮應(yīng)力隨面層計(jì)算長度的變化??表２－４不同抗拉強(qiáng)度對(duì)應(yīng)的理論開裂間距??抗拉強(qiáng)度（ＭＰａ）?２．０?３．０?４．０??理論開裂間距（ｍ）?３１．１?４３．３?５７．４??面層極限抗拉強(qiáng)度分別為２．０ＭＰａ、３．０ＭＰａ、４．０ＭＰａ的溫縮應(yīng)力隨半柔性面層計(jì)算長??度變化的計(jì)算結(jié)果如圖２－３所示。同樣，在保證抗拉強(qiáng)度不變的前提下，面層在溫度荷??載作用下產(chǎn)生的溫縮應(yīng)力隨著模型長度的增加而增大。不同極限抗拉強(qiáng)度對(duì)應(yīng)的理論起??裂間距如表２－４所示。由表可知，當(dāng)模量為４０００ＭＰａ和溫縮系數(shù)為ｌＯｘｌＯ＂６時(shí)，隨著抗??拉強(qiáng)度的增加，面層的起裂間距逐漸增加。極限抗拉強(qiáng)度從２．０ＭＰａ增加到３．０ＭＰａ對(duì)應(yīng)??的理論開裂間距增加量為１２．２ｍ，小于極限抗拉強(qiáng)度從３．０ＭＰａ增加到４．０ＭＰａ對(duì)應(yīng)的理??論開裂間距增加量為１４．１ｍ。由此可知，隨著極限抗拉強(qiáng)度的增加對(duì)應(yīng)的理論開裂間距??增加的幅度逐漸増大。說明面層抗拉強(qiáng)度的増加有利于低溫抗裂性。因此，可以通過采??取增強(qiáng)半柔性材料抗拉性能的措施提高灌入式半柔性路面低

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本文編號(hào)：3016734