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三通管支管位置對(duì)爆炸火焰?zhèn)鞑ビ绊懛治?/H1>
發(fā)布時(shí)間:2021-06-26 18:42
  為研究分支管道位置對(duì)丙烷爆炸火焰?zhèn)鞑サ挠绊懸?guī)律,通過多組數(shù)值模擬與已有實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比,分析不同工況下三通管內(nèi)火焰?zhèn)鞑バ螒B(tài)變化特征及溫度變化。結(jié)果表明:向右傳播的爆炸氣流在支管左側(cè)形成湍流旋渦,火焰受到拖拽及壁面制約,貼支管右側(cè)壁面呈尖刀狀傳播;封閉管道中,火焰?zhèn)鞑ナ苤鞴艿栏咚偾膀?qū)壓力波回波影響更顯著,垂直支管中火焰與高溫風(fēng)險(xiǎn)更大;實(shí)驗(yàn)支管位置距離點(diǎn)火源5.6 m時(shí)岔口處監(jiān)測點(diǎn)溫度高達(dá)2 214.08 K,支管位置增加至5.71m時(shí),支管處湍流旋渦拖拽火焰,使火焰出現(xiàn)中斷,支管移至5.825 m后高溫火焰無法傳播至支管口,支管中的爆炸風(fēng)險(xiǎn)顯著降低。研究結(jié)果為工業(yè)生產(chǎn)三通管支管位置的選擇和支管內(nèi)二次爆炸風(fēng)險(xiǎn)預(yù)測提供科學(xué)參考。 

【文章來源】:中國安全生產(chǎn)科學(xué)技術(shù). 2020,16(10)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】:6 頁

【部分圖文】:

三通管支管位置對(duì)爆炸火焰?zhèn)鞑ビ绊懛治? src='http://image.cnki.net/getimage.ashx?id=LDBK202010014_040'  style='max-width:500px'></p><br> 三通管實(shí)驗(yàn)管道布置<br><p align='center'><img src='http://image.cnki.net/getimage.ashx?id=LDBK202010014_058' alt='鋒面,火焰,火焰?zhèn)鞑?管道' style='max-width:500px'></p><br> 在三通管前段,火焰為直管傳播,爆炸火焰在初期階段呈現(xiàn)半球形,當(dāng)火焰繼續(xù)發(fā)展,由于受管道壁面制約,使得中軸線的火焰鋒面優(yōu)先加速,火焰發(fā)展為手指形狀;隨著傳播速度增大,火焰與前驅(qū)壓力波發(fā)生耦合加速,使得火焰擾動(dòng)更劇烈,火焰鋒面褶皺增多,進(jìn)而使已燃?xì)猱a(chǎn)生率增加;隨火焰?zhèn)鞑サ睦^續(xù)進(jìn)行,由于未燃?xì)饷芏容^大,已燃?xì)怏w火焰鋒面受制約,其邊緣出現(xiàn)速度間斷,鋒面發(fā)生反轉(zhuǎn),火焰逐漸向內(nèi)凹陷,發(fā)展為郁金香形狀[10-12],如圖4(a)所示。當(dāng)火焰?zhèn)髦寥ㄌ幒?由于管道面積突擴(kuò),同時(shí)受到壁面阻礙的作用,支管口處產(chǎn)生湍流旋渦,導(dǎo)致火焰陣面拉伸,使反應(yīng)更加充分、燃燒速率增大、熱釋放速率增加,火焰速度在11#監(jiān)測點(diǎn)處增至最大,湍流旋渦使得支管左側(cè)區(qū)域中心壓力下降,湍流火焰受到渦流作用,部分火焰向支管右側(cè)傳播,呈尖刀狀,如圖4(b)所示,此時(shí)由于分流,火焰溫度及火焰速度降低[13];而主管道中火焰由于湍流作用,上壁面火焰鋒面優(yōu)先加速向前傳播,隨后中心火焰繼續(xù)向前傳播。同時(shí)由于支管位置距離直管末端更近,主管道末端反射的壓縮波對(duì)火焰起到削弱作用,抑制了火焰的正向傳播。 <br><br><p align='center'><img src='http://image.cnki.net/getimage.ashx?id=LDBK202010014_061' alt='變化曲線,壓力,變化曲線,溫度' style='max-width:500px'></p><br> 三通處典型監(jiān)測點(diǎn)壓力及爆炸溫度線如圖5所示。支管位置為5.6 m情況下,數(shù)值模擬中t=55.66 ms時(shí),火焰隨湍流傳播至三通處,此時(shí)11#監(jiān)測點(diǎn)溫度到達(dá)峰值2 214.08 K,隨著湍流在支管前端生成,湍流旋渦拖拽使得12#監(jiān)測點(diǎn)無法完全接受到火焰熱輻射,溫度下降,僅為1 434.81 K,降幅約35.23%;同時(shí)由于燃燒強(qiáng)度不足,火焰鋒面無法達(dá)到7#監(jiān)測點(diǎn),導(dǎo)致其溫升現(xiàn)象并不明顯,僅上升至651.97 K。主管道中的火焰由于支管的分流及反射壓縮波作用,其傳播距離大幅縮減,更多火焰向支管中傳播。爆炸壓力在11#監(jiān)測點(diǎn)處達(dá)到最大值0.174 MPa,隨后由于支管分壓,壓力在12#監(jiān)測點(diǎn)出現(xiàn)下降;而7#監(jiān)測點(diǎn),在分支管道湍流漩渦的壓縮增強(qiáng)、火焰陣面持續(xù)推進(jìn)與燃燒反應(yīng)的發(fā)展下,爆炸壓力對(duì)比12#監(jiān)測點(diǎn)顯著上升[14]。 <br><br>【參考文獻(xiàn)】:<br>期刊論文<br>[1]泄爆口強(qiáng)度對(duì)管內(nèi)天然氣爆炸流場的影響仿真[J]. 文虎,高慧慧,王秋紅,羅振敏,蔣軍成,張明廣.  天然氣工業(yè). 2019(08)<br>
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[10]T型分支管道對(duì)油氣爆炸強(qiáng)度的影響[J]. 杜揚(yáng),李國慶,吳松林,張培理,周毅,齊圣,王世茂.  爆炸與沖擊. 2015(05)<br>
<br><!--https://kns.cnki.net/kcms/detail/detail.aspx?dbcode=CJFD&dbname=CJFDLAST2020&filename=LDBK202010014&v=ghRHHK6JooqxkR8Rb0GkXy9AyE01dFlUJqNx4aK6FeTd2ivdcbWRn9oRbAwdvPhk-->
					<br/><br/>本文編號(hào):<b>3251873</b><div style='float:right'>
					

			
				
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