裝載機(jī)驅(qū)動(dòng)橋殼有限元靜力學(xué)分析
發(fā)布時(shí)間:2021-03-31 07:27
本文通過(guò)Proe軟件對(duì)裝載機(jī)驅(qū)動(dòng)橋殼體進(jìn)行三維建模,借助ANSYS Workbench軟件對(duì)其結(jié)構(gòu)進(jìn)行有限元靜力學(xué)分析,得到此橋殼的等效應(yīng)力和變形分布情況,為下一步的橋殼改進(jìn)及優(yōu)化提供了依據(jù)。
【文章來(lái)源】:河南科技. 2020,(20)
【文章頁(yè)數(shù)】:3 頁(yè)
【部分圖文】:
加載3倍額定橋荷垂直靜剛度的計(jì)算結(jié)果
圖6 加載6倍額定橋荷下的變形云圖從圖5應(yīng)力分布云圖來(lái)看,該橋殼在多個(gè)區(qū)域出現(xiàn)應(yīng)力值超出材料的屈服極限320 MPa。從圖6橋殼的變形云圖可以得出,橋殼的截面上半部分主要承受彎曲壓應(yīng)力。除去兩面接觸面處應(yīng)力集中點(diǎn)外,殼體最大應(yīng)力值出現(xiàn)在距離橋殼中心365 mm附近的截面的上部壓應(yīng)力區(qū),最大應(yīng)力值保持在558.4 MPa左右,區(qū)域?yàn)闄M條狀,沒(méi)有穿透橋殼本體。雖然鑄鐵材料的抗壓強(qiáng)度大于屈服強(qiáng)度[6],但是此處壓應(yīng)力已接近材料屈服強(qiáng)度的2倍,所以此處為危險(xiǎn)點(diǎn)。
加載6倍額定橋荷下的應(yīng)力云圖
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]汽車(chē)驅(qū)動(dòng)橋殼的有限元分析與輕量化[J]. 白玉成,梁誠(chéng),許文超,邾枝潤(rùn). 山東交通學(xué)院學(xué)報(bào). 2017(03)
[2]商用車(chē)驅(qū)動(dòng)橋殼疲勞壽命的有限元仿真與實(shí)驗(yàn)分析[J]. 李亮,宋健,文凌波,高京. 機(jī)械強(qiáng)度. 2008(03)
[3]裝載機(jī)驅(qū)動(dòng)橋殼有限元分析[J]. 唐志祥,鄧四二. 工程機(jī)械. 2006(03)
[4]基于ANSYS汽車(chē)驅(qū)動(dòng)橋殼的有限元分析[J]. 楊波,羅金橋. 機(jī)械研究與應(yīng)用. 2005(06)
[5]承壓灰口鑄鐵構(gòu)件的強(qiáng)度分析[J]. 李克安. 材料科學(xué)與工程. 1999(04)
本文編號(hào):3111049
【文章來(lái)源】:河南科技. 2020,(20)
【文章頁(yè)數(shù)】:3 頁(yè)
【部分圖文】:
加載3倍額定橋荷垂直靜剛度的計(jì)算結(jié)果
圖6 加載6倍額定橋荷下的變形云圖從圖5應(yīng)力分布云圖來(lái)看,該橋殼在多個(gè)區(qū)域出現(xiàn)應(yīng)力值超出材料的屈服極限320 MPa。從圖6橋殼的變形云圖可以得出,橋殼的截面上半部分主要承受彎曲壓應(yīng)力。除去兩面接觸面處應(yīng)力集中點(diǎn)外,殼體最大應(yīng)力值出現(xiàn)在距離橋殼中心365 mm附近的截面的上部壓應(yīng)力區(qū),最大應(yīng)力值保持在558.4 MPa左右,區(qū)域?yàn)闄M條狀,沒(méi)有穿透橋殼本體。雖然鑄鐵材料的抗壓強(qiáng)度大于屈服強(qiáng)度[6],但是此處壓應(yīng)力已接近材料屈服強(qiáng)度的2倍,所以此處為危險(xiǎn)點(diǎn)。
加載6倍額定橋荷下的應(yīng)力云圖
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]汽車(chē)驅(qū)動(dòng)橋殼的有限元分析與輕量化[J]. 白玉成,梁誠(chéng),許文超,邾枝潤(rùn). 山東交通學(xué)院學(xué)報(bào). 2017(03)
[2]商用車(chē)驅(qū)動(dòng)橋殼疲勞壽命的有限元仿真與實(shí)驗(yàn)分析[J]. 李亮,宋健,文凌波,高京. 機(jī)械強(qiáng)度. 2008(03)
[3]裝載機(jī)驅(qū)動(dòng)橋殼有限元分析[J]. 唐志祥,鄧四二. 工程機(jī)械. 2006(03)
[4]基于ANSYS汽車(chē)驅(qū)動(dòng)橋殼的有限元分析[J]. 楊波,羅金橋. 機(jī)械研究與應(yīng)用. 2005(06)
[5]承壓灰口鑄鐵構(gòu)件的強(qiáng)度分析[J]. 李克安. 材料科學(xué)與工程. 1999(04)
本文編號(hào):3111049
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