發(fā)布時(shí)間：2020-11-15 15:47

　　 針對(duì)某平地機(jī)回轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)中圓柱蝸桿傳動(dòng)副的實(shí)際嚙合效果不理想、接觸斑點(diǎn)分布不合理等問題,建立傳動(dòng)副數(shù)學(xué)模型,研究其嚙合特性;建立精確的三維實(shí)體模型,用接觸有限元法分析了傳動(dòng)副的接觸特性,并通過數(shù)值實(shí)例與樣件試驗(yàn)進(jìn)行了驗(yàn)證。結(jié)果表明:選取合適的變位系數(shù)可以有效避免根切;對(duì)蝸輪滾刀進(jìn)行合理的增徑處理、對(duì)傳動(dòng)副進(jìn)行修形、對(duì)蝸桿齒根和蝸輪齒根進(jìn)行適當(dāng)?shù)牡箞A處理,可降低齒面最大應(yīng)力;傳動(dòng)副接觸斑點(diǎn)檢測(cè)結(jié)果與接觸有限元模擬分析結(jié)果一致,證明了分析方法的正確性;改進(jìn)后的蝸桿減速器樣機(jī)傳動(dòng)效率在38%～43%之間,正轉(zhuǎn)時(shí)傳動(dòng)效率略高于反轉(zhuǎn)時(shí)傳動(dòng)效率。
【部分圖文】：

建立圓柱蝸桿傳動(dòng)副的相關(guān)標(biāo)架,如圖1所示,圖中標(biāo)架σm(om-xm,ym,zm)、 σn(on-xn,yn,zn)為空間固定標(biāo)架,其底矢分別為(im,jm,km)、(in,jn,kn);運(yùn)動(dòng)標(biāo)架σ1(o1-x1,y1,z1)與蝸輪固連,并繞z1軸以角速度ω1旋轉(zhuǎn),轉(zhuǎn)動(dòng)角度為φ1;標(biāo)架σ2(o2-x2,y2,z2)與圓柱蝸桿固連,并繞z2軸以角速度ω2旋轉(zhuǎn),轉(zhuǎn)動(dòng)角度為φ2;標(biāo)架σ1、σ2的底矢分別為(i1,j1,k1)和(i2,j2,k2),且有φ2/φ1=ω2/ω1=Z1/Z2=i21,其中Z2為圓柱蝸桿頭數(shù),Z1為蝸輪齒數(shù),i21為傳動(dòng)比,a為傳動(dòng)副中心距。1.2 傳動(dòng)副的嚙合關(guān)系

基于蝸輪齒面的根切曲線方程(4),利用MATLAB軟件編制程序,求解式中的非線性方程,得蝸輪齒面一類界限曲線如圖4所示,其在蝸輪的有效齒面內(nèi),與蝸輪齒根圓的距離為0.49 mm,因此齒面具有微量根切。圖3 蝸輪齒面坐標(biāo)點(diǎn)

蝸輪齒面坐標(biāo)點(diǎn)
【相似文獻(xiàn)】

相關(guān)期刊論文 前10條

1 吳鴻業(yè),王樹國;凸凹齒圓柱蝸桿副的嚙合原理[J];哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào);1985年A6期

2 楊蘭春,毋慧娟,李麗芬;可控點(diǎn)嚙合圓柱蝸桿副的設(shè)計(jì)[J];機(jī)械設(shè)計(jì);1994年02期

3 劉崟,吳鴻業(yè);圓柱蝸桿副的數(shù)值計(jì)算[J];哈爾濱船舶工程學(xué)院學(xué)報(bào);1989年02期

4 成春花;變位圓柱蝸桿副的設(shè)計(jì)與計(jì)算[J];機(jī)械工程與自動(dòng)化;2004年03期

5 吳鴻業(yè),劉■;圓柱蝸桿副嚙合原理的統(tǒng)一公式[J];哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào);1988年06期

6 陶曄;楊蘭春;;二次包絡(luò)凹面圓柱蝸桿副蝸輪滾刀的設(shè)計(jì)計(jì)算[J];太原工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào);1987年01期

7 吳鴻業(yè),王樹國;利用凸凹齒形在圓柱蝸桿副中排除潤滑弱點(diǎn)軌跡的研究[J];哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào);1986年01期

8 李云堂;圓弧齒圓柱蝸桿副輪齒強(qiáng)度分析[J];機(jī)械研究與應(yīng)用;2005年02期

9 武昭暉;關(guān)于變位圓柱蝸桿副設(shè)計(jì)中的幾個(gè)基本問題[J];礦山機(jī)械;2000年03期

10 徐祥生;;“多頭凹面齒圓柱蝸桿副研究”課題成果鑒定會(huì)在蓉召開[J];齒輪;1984年02期

本文編號(hào)：2884935