【摘要】：為進一步研究汶川地震中震損磚石古塔灌漿圍箍加固修復后的抗震性能,以德陽某磚石古塔的第三層為原型,按縮尺比例砌筑兩個有樓板的墻筒,模擬地震作用使其震損,采用灌漿+圍箍法進行加固。對其進行低周反復試驗,試驗結(jié)果表明:采用灌漿與圍箍加固能顯著提高砌體墻的耗能能力及整體性。通過有限元軟件ANSYS Workbench對試驗進行了數(shù)值模擬,結(jié)果與試驗結(jié)果比較吻合。在試驗數(shù)據(jù)基礎(chǔ)上提出灌漿與圍箍加固的抗剪承載力預估公式,為后續(xù)灌漿與圍箍加固抗剪承載力的計算提供了依據(jù)。
【圖文】：

漿與圍箍加固的抗震性能研究·1197·通道作動器協(xié)調(diào)加載。水平往復荷載按照力和位移混合控制的加載制度，通過作動器施加在無洞口的墻面上，試驗?zāi)Ｐ偷装逋ㄟ^地腳錨栓錨固到地面孔道內(nèi)。試驗過程中，豎向荷載一次完成加載后保持恒定不變，水平荷載遵循加載制度施加。在試件屈服前，采用力控制的加載制度，以10kN為遞增荷載，各級循環(huán)1次，待墻體開裂后按位移控制，以1Δc（墻體的開裂位移）為增量，各級循環(huán)3次。試驗加載至承載力下降到極限荷載的80%或無法加載時停止試驗。試驗加載采集示意見圖2。（a）（b）圖1墻筒模型及圍箍鋼架布設(shè)位置（a）墻角模型；（b）圍箍鋼架反力橫梁支架反力橫梁滑輪分配梁傳感器分配板油壓千斤頂荷載傳感器底板作動器移動支座反力墻模型圖2加載采集示意1.2試驗現(xiàn)象及結(jié)果試驗過程中：（1）W-F試件洞口周圍階梯形裂縫逐漸貫通，最終形成X形裂縫，呈剪切破壞，與水平力平行的兩墻面底部產(chǎn)生多條水平裂縫，最終相互貫通，呈彎曲破壞；（2）WR-F試件開洞口的兩個墻面，在第二道鋼箍以下區(qū)域出現(xiàn)X形階梯斜裂縫的剪切破壞；（3）WR-F-G試件在灌漿區(qū)周圍逐漸產(chǎn)生裂縫，其破壞形態(tài)為彎剪復合破壞，由于灌漿區(qū)域周圍的墻體達到開裂應(yīng)力，洞口周圍產(chǎn)生斜向主裂縫，在灌漿區(qū)域，按照“修舊如舊”的原則，灌漿封縫結(jié)束后在其表面做舊，涂上白色涂料，這些部位表面產(chǎn)生細小的裂縫，部分與墻面發(fā)生脫落，脫落后的墻面上并未出現(xiàn)裂縫。表明加固后的墻體破壞形態(tài)為彎剪復合破壞，不再是原來各個面單純的剪切破壞或彎剪破壞。各試件的試驗現(xiàn)象如圖3所示。（a）（b）（c）（d）圖3各試件的試驗現(xiàn)象（a）W-F試件；（b）W-F試件2；（c）WR-F試件；（d）WR-F-G試件由各試件發(fā)生破

夢潔,等：磚石古塔灌漿與圍箍加固的抗震性能研究·1197·通道作動器協(xié)調(diào)加載。水平往復荷載按照力和位移混合控制的加載制度，通過作動器施加在無洞口的墻面上，試驗?zāi)Ｐ偷装逋ㄟ^地腳錨栓錨固到地面孔道內(nèi)。試驗過程中，豎向荷載一次完成加載后保持恒定不變，水平荷載遵循加載制度施加。在試件屈服前，采用力控制的加載制度，以10kN為遞增荷載，各級循環(huán)1次，，待墻體開裂后按位移控制，以1Δc（墻體的開裂位移）為增量，各級循環(huán)3次。試驗加載至承載力下降到極限荷載的80%或無法加載時停止試驗。試驗加載采集示意見圖2。（a）（b）圖1墻筒模型及圍箍鋼架布設(shè)位置（a）墻角模型；（b）圍箍鋼架反力橫梁支架反力橫梁滑輪分配梁傳感器分配板油壓千斤頂荷載傳感器底板作動器移動支座反力墻模型圖2加載采集示意1.2試驗現(xiàn)象及結(jié)果試驗過程中：（1）W-F試件洞口周圍階梯形裂縫逐漸貫通，最終形成X形裂縫，呈剪切破壞，與水平力平行的兩墻面底部產(chǎn)生多條水平裂縫，最終相互貫通，呈彎曲破壞；（2）WR-F試件開洞口的兩個墻面，在第二道鋼箍以下區(qū)域出現(xiàn)X形階梯斜裂縫的剪切破壞；（3）WR-F-G試件在灌漿區(qū)周圍逐漸產(chǎn)生裂縫，其破壞形態(tài)為彎剪復合破壞，由于灌漿區(qū)域周圍的墻體達到開裂應(yīng)力，洞口周圍產(chǎn)生斜向主裂縫，在灌漿區(qū)域，按照“修舊如舊”的原則，灌漿封縫結(jié)束后在其表面做舊，涂上白色涂料，這些部位表面產(chǎn)生細小的裂縫，部分與墻面發(fā)生脫落，脫落后的墻面上并未出現(xiàn)裂縫。表明加固后的墻體破壞形態(tài)為彎剪復合破壞，不再是原來各個面單純的剪切破壞或彎剪破壞。各試件的試驗現(xiàn)象如圖3所示。（a）（b）（c）（d）圖3各試件的試驗現(xiàn)象（a）W-F試件；（b）W-F試件2；（c）WR-F試件；（d）WR-F-G?

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本文編號：2565187