裝配式交叉密肋鋼板剪力墻參數(shù)影響分析
發(fā)布時間:2021-10-17 11:14
提出裝配式交叉密肋鋼板剪力墻結(jié)構(gòu),利用有限元分析方法建立縱橫密肋鋼板剪力墻試驗(yàn)有限元模型,驗(yàn)證建模方法的有效性及可靠性;建立交叉密肋鋼板剪力墻有限元模型,選取內(nèi)嵌鋼板高厚比、密肋鋼板網(wǎng)格尺寸2個參數(shù)進(jìn)行變參分析,對比各系列試件的滯回曲線、黏滯阻尼系數(shù)、骨架曲線及剛度退化情況,分析內(nèi)嵌鋼板墻幾何參數(shù)對交叉密肋鋼板剪力墻滯回性能的影響,并給出兩參數(shù)的合理取值范圍。結(jié)果表明:內(nèi)嵌鋼板高厚比λ≥500時,試件耗能能力、側(cè)向承載能力及延性等性能隨內(nèi)嵌鋼板高厚比的減小而顯著提升,當(dāng)λ<500時,上述性能提升幅度不明顯,內(nèi)嵌鋼板高厚比λ建議取值500~600;交叉密肋網(wǎng)格尺寸對試件滯回性能影響顯著,試件各項性能隨交叉密肋網(wǎng)格尺寸的減小而提升,且提升幅度與網(wǎng)格尺寸減小幅度呈正相關(guān),交叉密肋網(wǎng)格肋板條數(shù)建議取值小于等于5×5。
【文章來源】:建筑科學(xué)與工程學(xué)報. 2020,37(04)北大核心
【文章頁數(shù)】:8 頁
【部分圖文】:
剛度退化曲線2
裝配式交叉密肋鋼板剪力墻結(jié)構(gòu)構(gòu)造如圖1所示,具體做法為:對鋼板肋條進(jìn)行開槽,開槽深度為肋條寬度的1/2,開槽寬度大于垂直方向的鋼板肋條厚度1 mm左右,保證垂直交叉鋼板肋條插接完成后的網(wǎng)格板兩側(cè)表面保持平面狀態(tài),如圖1(a)所示;鋼板肋條相互垂直插接組合成網(wǎng)格板,在網(wǎng)格交叉處設(shè)置圓鋼管,圓鋼管長度與鋼板肋條寬度相同,內(nèi)徑比對穿高強(qiáng)螺栓桿直徑大1~2 mm,并通過點(diǎn)焊方法與相鄰鋼板肋條連接,使得相互垂直的鋼板肋條成為整體,交叉密肋尺寸如圖1(b)所示;安裝時,采用對穿高強(qiáng)螺栓代替?zhèn)鹘y(tǒng)的焊接等連接措施,以實(shí)現(xiàn)交叉密肋鋼板剪力墻結(jié)構(gòu)的裝配式要求,通過對高強(qiáng)螺栓施加預(yù)應(yīng)力來實(shí)現(xiàn)兩側(cè)網(wǎng)格板與內(nèi)嵌鋼板充分接觸的目的,如圖1(c)所示。1.1 模型參數(shù)選擇
表2 鋼構(gòu)件本構(gòu)參數(shù)Tab.2 Constitutive Parameters of Steel Members 構(gòu)件 fy/MPa fu/MPa δ/% E/105 MPa 框架柱 342.89 467.74 40 2.07 頂?shù)琢?264.70 420.30 44 2.05 中梁 255.79 419.20 37 2.03 內(nèi)嵌鋼板 169.49 274.83 50 2.04 交叉密肋 255.79 419.20 37 2.03 注:fu為鋼材抗拉強(qiáng)度;E為鋼材彈性模量;δ為鋼材伸長率。水平反復(fù)荷載施加在頂梁上表面,采用位移控制加載。結(jié)構(gòu)整體屈服前按6 mm和12 mm逐級單次循環(huán)加載,當(dāng)結(jié)構(gòu)整體達(dá)到屈服以后,以屈服位移δy的50%作為循環(huán)加載幅值,等幅循環(huán)次數(shù)為3次。加載制度如圖3所示。
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]蓋板加強(qiáng)斜加勁鋼板剪力墻受力性能[J]. 鄭宏,張敏,王嘉政,王威. 建筑科學(xué)與工程學(xué)報. 2019(02)
[2]豎向閉口槽鋼加勁鋼板剪力墻在非均勻壓剪作用下的屈曲性能[J]. 王先鐵,林麟琿,宋文俊,羅遙,張力,劉海鋒. 建筑科學(xué)與工程學(xué)報. 2017(06)
[3]鋼板剪力墻抗震性能試驗(yàn)研究[J]. 聶建國,朱力,樊健生,范重,劉學(xué)林. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報. 2013(01)
[4]半剛性連接鋼框架-非加勁鋼板剪力墻結(jié)構(gòu)性能研究[J]. 于金光,郝際平. 土木工程學(xué)報. 2012(08)
[5]半剛性連接鋼框架-鋼板剪力墻結(jié)構(gòu)抗震性能試驗(yàn)研究[J]. 郝際平,郭宏超,解崎,虎奇,周琦. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報. 2011(02)
[6]鋼板剪力墻彈塑性分析[J]. 曹春華,郝際平,楊麗,王迎春,李峰. 建筑結(jié)構(gòu). 2007(10)
[7]鋼板剪力墻力學(xué)性能研究[J]. 王迎春,郝際平,李峰,孫彤. 西安建筑科技大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版). 2007(02)
[8]加勁鋼板剪力墻彈性抗剪屈曲性能研究[J]. 郭彥林,陳國棟,繆友武. 工程力學(xué). 2006(02)
[9]鋼板剪力墻低周反復(fù)荷載試驗(yàn)研究[J]. 陳國棟,郭彥林,范珍,韓艷. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報. 2004(02)
[10]十字加勁鋼板剪力墻的抗剪極限承載力[J]. 陳國棟,郭彥林. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報. 2004(01)
博士論文
[1]斜加勁鋼板剪力墻性能研究[D]. 曹春華.西安建筑科技大學(xué) 2008
碩士論文
[1]蓋板加強(qiáng)斜加勁薄鋼板墻性能研究[D]. 王威.長安大學(xué) 2018
本文編號:3441668
【文章來源】:建筑科學(xué)與工程學(xué)報. 2020,37(04)北大核心
【文章頁數(shù)】:8 頁
【部分圖文】:
剛度退化曲線2
裝配式交叉密肋鋼板剪力墻結(jié)構(gòu)構(gòu)造如圖1所示,具體做法為:對鋼板肋條進(jìn)行開槽,開槽深度為肋條寬度的1/2,開槽寬度大于垂直方向的鋼板肋條厚度1 mm左右,保證垂直交叉鋼板肋條插接完成后的網(wǎng)格板兩側(cè)表面保持平面狀態(tài),如圖1(a)所示;鋼板肋條相互垂直插接組合成網(wǎng)格板,在網(wǎng)格交叉處設(shè)置圓鋼管,圓鋼管長度與鋼板肋條寬度相同,內(nèi)徑比對穿高強(qiáng)螺栓桿直徑大1~2 mm,并通過點(diǎn)焊方法與相鄰鋼板肋條連接,使得相互垂直的鋼板肋條成為整體,交叉密肋尺寸如圖1(b)所示;安裝時,采用對穿高強(qiáng)螺栓代替?zhèn)鹘y(tǒng)的焊接等連接措施,以實(shí)現(xiàn)交叉密肋鋼板剪力墻結(jié)構(gòu)的裝配式要求,通過對高強(qiáng)螺栓施加預(yù)應(yīng)力來實(shí)現(xiàn)兩側(cè)網(wǎng)格板與內(nèi)嵌鋼板充分接觸的目的,如圖1(c)所示。1.1 模型參數(shù)選擇
表2 鋼構(gòu)件本構(gòu)參數(shù)Tab.2 Constitutive Parameters of Steel Members 構(gòu)件 fy/MPa fu/MPa δ/% E/105 MPa 框架柱 342.89 467.74 40 2.07 頂?shù)琢?264.70 420.30 44 2.05 中梁 255.79 419.20 37 2.03 內(nèi)嵌鋼板 169.49 274.83 50 2.04 交叉密肋 255.79 419.20 37 2.03 注:fu為鋼材抗拉強(qiáng)度;E為鋼材彈性模量;δ為鋼材伸長率。水平反復(fù)荷載施加在頂梁上表面,采用位移控制加載。結(jié)構(gòu)整體屈服前按6 mm和12 mm逐級單次循環(huán)加載,當(dāng)結(jié)構(gòu)整體達(dá)到屈服以后,以屈服位移δy的50%作為循環(huán)加載幅值,等幅循環(huán)次數(shù)為3次。加載制度如圖3所示。
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]蓋板加強(qiáng)斜加勁鋼板剪力墻受力性能[J]. 鄭宏,張敏,王嘉政,王威. 建筑科學(xué)與工程學(xué)報. 2019(02)
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[5]半剛性連接鋼框架-鋼板剪力墻結(jié)構(gòu)抗震性能試驗(yàn)研究[J]. 郝際平,郭宏超,解崎,虎奇,周琦. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報. 2011(02)
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[7]鋼板剪力墻力學(xué)性能研究[J]. 王迎春,郝際平,李峰,孫彤. 西安建筑科技大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版). 2007(02)
[8]加勁鋼板剪力墻彈性抗剪屈曲性能研究[J]. 郭彥林,陳國棟,繆友武. 工程力學(xué). 2006(02)
[9]鋼板剪力墻低周反復(fù)荷載試驗(yàn)研究[J]. 陳國棟,郭彥林,范珍,韓艷. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報. 2004(02)
[10]十字加勁鋼板剪力墻的抗剪極限承載力[J]. 陳國棟,郭彥林. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報. 2004(01)
博士論文
[1]斜加勁鋼板剪力墻性能研究[D]. 曹春華.西安建筑科技大學(xué) 2008
碩士論文
[1]蓋板加強(qiáng)斜加勁薄鋼板墻性能研究[D]. 王威.長安大學(xué) 2018
本文編號:3441668
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