根據(jù)屋頂水箱和保溫層對房屋整體結構減震的作用,建立采用鉛芯橡膠支座的3種不同屋頂?shù)腡MD控制裝置的小高層結構模型,即單水箱屋頂TMD、雙水箱屋頂TMD和屋頂保溫層TMD.在此基礎上運用有限元分析和動力時程分析方法對控制裝置的減震效果進行計算對比.對比結果表明,3種屋頂TMD控制裝置均有明顯的減震效果;當質量比控制在3%以內時,質量越大,屋頂TMD荷載分布越均勻,減震效果越好;屋頂保溫層TMD減震效果最好,雙水箱屋頂TMD的減震效果次之,單水箱屋頂TMD的減震效果最差.本項研究成果可以為TMD的后續(xù)研究和設計提供理論依據(jù). 

【文章來源】：蘭州理工大學學報. 2020,46(04)北大核心

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

屋頂雙水箱及隔震墊布置

2個水箱的尺寸均為6.8m×6.5m×1.3m，雙水箱屋頂TMD的質量約265t，可近似看作與單水箱屋頂TMD質量相等．與單個水箱采用同樣的計算方法可得：μ=1.67%；ξopt=0.064；ωd=6.593rad/s;Kd=11 520kN/m；因此，共選18個LRB300鉛芯疊層橡膠支座，支座總剛度為Kd=14 508kN/m，具體布置如圖2所示．圖2 屋頂雙水箱及隔震墊布置

結合工程實際，經計算屋頂保溫層質量約485t．采用同樣的計算方法可得：μ=3.07%，與3%相近；ξopt=0.087；λopt=0.96；ωd=6.459rad/s;Kd=20 233kN/m．因此，共選用16個LRB200、14個LRB300支座，支座總剛度為Kd=20 936kN/m．具體布置如圖3所示．3 有限元模擬及減震效果分析

【參考文獻】：
期刊論文
[1]小高層結構屋頂保溫層TMD減震分析[J]. 周茗如,王騰,文煜馨,魏域虎.  地震工程學報. 2013(04)
[2]利用儲能集水箱減震的小高層結構動力響應分析[J]. 杜永峰,丁艷梅.  工程抗震與加固改造. 2013(06)
[3]結構動力彈塑性分析地震波的選取原則[J]. 王智軍,王斌,李銀文.  蘭州理工大學學報. 2013(04)
[4]屋頂花園TMD減震控制研究[J]. 夏昌.  合肥工業(yè)大學學報(自然科學版). 2012(05)
[5]多層房屋結構屋頂隔熱層TMD減震控制系統(tǒng)設計[J]. 劉強.  福建工程學院學報. 2006(03)



本文編號：3438938