采用火災(zāi)下門(mén)式鋼剛架結(jié)構(gòu)足尺倒塌試驗(yàn)驗(yàn)證有限元模型（FEM）,然后對(duì)門(mén)式鋼剛架結(jié)構(gòu)進(jìn)行二維及三維模擬,并研究構(gòu)件升溫工況、柱腳剛性、跨高比、防火保護(hù)、截面溫度梯度、荷載比、風(fēng)荷載及次要構(gòu)件等因素對(duì)火災(zāi)下門(mén)式鋼剛架結(jié)構(gòu)倒塌模式的影響,歸納出四種典型倒塌模式。結(jié)果表明:有限元模型能準(zhǔn)確預(yù)測(cè)火災(zāi)下門(mén)式鋼剛架結(jié)構(gòu)的倒塌行為;構(gòu)件升溫工況、柱腳剛性、荷載比及次要構(gòu)件對(duì)倒塌模式影響較大,而風(fēng)荷載、防火保護(hù)、截面溫度梯度及跨高比對(duì)倒塌模式影響較小。最后,歸納了不均勻火災(zāi)下門(mén)式鋼剛架結(jié)構(gòu)的倒塌規(guī)律。 

【文章來(lái)源】：同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2020,48(09)北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：13 頁(yè)

【部分圖文】：

有限元模型（單位：mm)

分別在建筑外側(cè)距離地面0.8 m、2.5 m和4.2m高的位置設(shè)定滑輪，通過(guò)懸掛沙袋的方式在柱相應(yīng)位置施加2.8 kN的集中力（共6個(gè)加載點(diǎn)），以模擬0.5 kN·m-2的設(shè)計(jì)水平風(fēng)荷載。在兩側(cè)6.0 m跨度的梁上，對(duì)稱(chēng)布置20個(gè)沙袋以模擬2 kN·m-1的均布荷載�；谖墨I(xiàn)[8]熱電偶的測(cè)量結(jié)果，將結(jié)構(gòu)劃分為不同的受火區(qū)域，如圖3所示。同一區(qū)域的構(gòu)件溫度一致，并將實(shí)測(cè)構(gòu)件溫度時(shí)程曲線作為輸入。不同區(qū)域的溫度時(shí)程曲線如圖4所示。1.5 試驗(yàn)的有限元模擬結(jié)果

二維門(mén)式鋼剛架結(jié)構(gòu)模型如圖7所示�？缍�24.0 m，柱距6.0 m，檐口高度6.0 m，屋面坡度1/15。為避免結(jié)構(gòu)倒塌前構(gòu)件發(fā)生局部屈曲破壞，梁柱構(gòu)件需滿(mǎn)足GB50017―2017[22]中A級(jí)截面要求，并且均采用500 mm×200 mm×12 mm×15 mm的焊接H型鋼，鋼材選用Q345。模型考慮豎向均布恒載與水平風(fēng)荷載。圖6 有限元模型模擬的結(jié)構(gòu)倒塌模式

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]鋼材高溫材性模型對(duì)火災(zāi)下鋼框架結(jié)構(gòu)倒塌模擬的影響研究[J]. 馮程遠(yuǎn),李國(guó)強(qiáng),蔣彬輝.  工程力學(xué). 2019(12)
[2]圓鋼管混凝土柱火災(zāi)升溫試驗(yàn)及鋼管溫度計(jì)算方法[J]. 王紫珮,樓國(guó)彪,饒?chǎng)╂?劉曉光,鞠曉臣,許清風(fēng).  建筑鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)展. 2018(06)
[3]局部火災(zāi)下基于數(shù)值方法的張弦梁力學(xué)特征參數(shù)分析[J]. 張浩,杜詠,盛紅梅,王惠蕾.  建筑鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)展. 2018(01)
[4]門(mén)式鋼剛架結(jié)構(gòu)實(shí)用抗火臨界溫度計(jì)算方法[J]. 黃玨倩,李國(guó)強(qiáng),包盼其,劉克.  建筑鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)展. 2007(06)

博士論文
[1]基于實(shí)際火災(zāi)全過(guò)程的大空間鋼結(jié)構(gòu)抗火性能試驗(yàn)研究及理論分析[D]. 杜二峰.東南大學(xué) 2016



本文編號(hào)：3031488