發(fā)布時(shí)間：2021-02-04 07:41

　　目的研究外置K形支撐在鋼結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用,分析外置K形支撐的外置跨寬度對(duì)結(jié)構(gòu)體系的抗震性能的影響.方法基于位移的抗震設(shè)計(jì)方法,建立外置K形支撐鋼框架結(jié)構(gòu)模型,并進(jìn)行模態(tài)分析、靜力彈塑性分析以及動(dòng)力時(shí)程分析,研究不同跨寬的外置K形支撐鋼框架抗震性能.結(jié)果在小震作用,外置K形支撐處于彈性狀態(tài),外置跨寬度越大的結(jié)構(gòu),可以為結(jié)構(gòu)提供更大的側(cè)向剛度,減小結(jié)構(gòu)層位移;在大震作用下,外置支撐先于框架結(jié)構(gòu)構(gòu)件破壞,消耗地震能量,且破壞處位于主體結(jié)構(gòu)之外,易更換支撐.結(jié)論當(dāng)外置K形支撐跨寬度在1～1.5 m內(nèi),結(jié)構(gòu)的承載力、剛度和抗震性能隨著外置跨寬度的增加而提高. 

【文章來(lái)源】：沈陽(yáng)建筑大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2020,36(04)北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：8 頁(yè)

【部分圖文】：

外置1 m建筑結(jié)構(gòu)平面圖

圖2為自振周期對(duì)比圖.經(jīng)計(jì)算8層外置支撐鋼框架,分別計(jì)算得出4種結(jié)構(gòu)的周期比,WZ-2為0.652,WZ-1.5為0.686,WZ-1.2為0.724,WZ-1為0.747.外置跨寬度的增加,使周期比減小,扭轉(zhuǎn)效應(yīng)減小,結(jié)構(gòu)整體剛度越大.但是WZ-2結(jié)構(gòu),以扭轉(zhuǎn)為主的第三振型,出現(xiàn)的時(shí)間較早,不利于結(jié)構(gòu)的整體抗震.2 靜力彈塑性分析

用振型側(cè)向力分布側(cè)力模式,對(duì)不同外置跨寬度的外置K形支撐-鋼框架進(jìn)行Pushover模擬分析,能力曲線及性能點(diǎn)如圖3所示.相同的頂點(diǎn)位移,外置跨寬度越大,基底剪力越小,說(shuō)明支撐跨的增加,使結(jié)構(gòu)的整體抗震性能提高,減小結(jié)構(gòu)對(duì)地震作用的響應(yīng).8層外置跨寬度不同的層剪力對(duì)比情況如圖4所示.X方向布置支撐數(shù)量多,且框架柱間距比Y方向柱間距小,對(duì)比Y方向的首層層剪力可知,外置跨寬度的增加會(huì)使結(jié)構(gòu)的層剪力減小,使支撐提供的結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度更大,更能充分發(fā)揮支撐作用.

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]基于OpenSees的中心支撐鋼框架結(jié)構(gòu)靜力彈塑性分析[J]. 楊蘭偉,熊二剛,李田.  鋼結(jié)構(gòu). 2018(03)
[2]基于能量設(shè)計(jì)的K型偏心支撐鋼框架抗震倒塌富余度[J]. 劉美子,顧強(qiáng).  蘇州科技大學(xué)學(xué)報(bào)(工程技術(shù)版). 2018(01)
[3]多層中心支撐鋼框架結(jié)構(gòu)抗震性能簡(jiǎn)化評(píng)估方法[J]. 董志騫,李鋼,李宏男.  建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào). 2018(05)
[4]中心支撐鋼框架結(jié)構(gòu)基于性能的塑性抗震設(shè)計(jì)[J]. 熊二剛,張倩.  振動(dòng)與沖擊. 2013(19)
[5]中心支撐-框架鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與研究[J]. 李玉榮,蔡康峰,唐月.  工業(yè)建筑. 2010(11)

碩士論文
[1]帶可替換剪切連接件的防屈曲偏心支撐鋼框架動(dòng)力彈塑性分析[D]. 董龍光.蘭州理工大學(xué) 2019
[2]鋼框架—支撐體系中裝配式支撐連接方式對(duì)剛架抗側(cè)剛度的影響分析[D]. 劉霞.山東建筑大學(xué) 2016



本文編號(hào)：3017977