【摘要】： 目的:通過采用臨床常用的預成玻璃纖維樁、預成金屬平行螺紋樁聯合復合樹脂核以及復合樹脂重塑根管后鈷鉻合金鑄造樁核3種修復方法對離體下頜第一前磨牙漏斗形殘根進行修復,與無重塑漏斗形殘根鑄造樁核修復比較抗折裂載荷和折裂模式;以及與正常根管鑄造樁核修復就牙根抗折載荷和折裂模式比較,為臨床選擇樁核系統提供理論依據。 方法:54顆近期(三個月內)因正畸原因完整拔除的下頜單根第一前磨牙,于釉牙骨質界上2mm處截冠后進行完善的根管治療,按隨機分配原則均勻分為6組,每組9顆。A組:正常根管有1.5mm牙本質肩領鑄造樁核組;B組:正常根管無牙本質肩領、鑄造樁核組;C組:漏斗形根管無牙本質肩領、無根管重塑、鑄造樁核組;D組:漏斗形根管無牙本質肩領、復合樹脂根管重塑、鑄造樁核組;E組:漏斗形根管無牙本質肩領、復合樹脂根管重塑、預成玻璃纖維樁復合樹脂核組:F組:漏斗形根管無牙本質肩領、復合樹脂根管重塑、預成金屬平行螺紋樁復合樹脂核組。樁核及冠修復后將實驗樣本牙在釉牙骨質界下2mm的位置用自凝塑料包埋。在電子萬能力學試驗機(CMT5101)上以1mm/min的速度進行加載測試,作用力方向與牙體長軸成30°角,作用點位于頰尖頂略偏頰側0.5mm處。記錄各牙齒的最大抗折裂載荷及其折裂模式。折裂模式分可修復性折裂和不可修復性折裂。可修復性折裂包括樁核折和根折裂至截冠平面下≤2mm;不可修復性折裂為折裂至截冠平面下＞2mm。結果采用單因素方差分析和Fisher確切概率法進行統計學處理。 結果:1.抗折裂載荷:A組的抗折裂載荷最高,為2.13±0.55KN;B組的抗折裂載荷為1.31±0.56KN;C組的抗折裂載荷為1.48±0.37KN;D組的抗折裂載荷為1.21±0.30 KN;E組的抗折裂載荷為1.39±0.56KN;F組的抗折裂載荷為1.17±0.40KN。對抗折裂載荷進行單因素方差分析,結果A組抗折載荷大于B、C、D、E、F組,其他組間抗折載荷無統計學差異。 2.折裂方式:正常根管組和漏斗形根管鑄造樁核組的折裂100%為不可修復性折裂。A組:9顆根中1/3斜折至距根尖4mm處;B組:7顆根中1/3斜折至距根尖4mm處,2顆根頸1/3縱折裂至截冠平面下＞2mm;C組:4顆根中1/3斜折至距根尖4mm處,4顆根頸1/3縱折裂至截冠平面下＞2mm,1顆根頸1/3縱折至距根尖4mm處;D組:3顆根中1/3斜折至距根尖4mm處,6顆根頸1/3縱折裂至截冠平面下＞2mm。 預成纖維樁組和預成金屬樁組分別有33.3%、11.1%的牙為可修復性折裂。E組:1顆根中1/3斜折至距根尖4mm處,5顆根頸1/3縱折裂至截冠平面下＞2mm,2顆根頸1/3縱折裂至截冠平面下≤2mm,1顆樁折而牙未折;F組:1顆根中1/3斜折至距根尖4mm處,7顆根頸1/3縱折裂至截冠平面下＞2mm,1顆根頸1/3縱折裂至截冠平面下≤2mm。 用Fisher確切概率法計算,檢驗水準a=0.05,P=0.000297,P＜0.05;6組間兩兩比較的檢驗水準為a=0.05/15=0.0033,AE比較:P=0.00041,AF比較:P=0.00041,折裂模式有統計學意義上的差別,其他組間無統計學差異。 結論:1.不同樁核系統對下頜前磨牙漏斗形殘根修復后靜態(tài)負荷實驗抗折力和折裂模式沒有影響;復合樹脂根管重塑可加強薄弱根管壁的抗力。 2.盡管預成纖維樁組與預成金屬螺紋樁組和復合樹脂重塑+鑄造樁組的抗折力和折裂模式無顯著差異,但纖維樁組部分牙折裂后余留牙體組織多,易于從根管內取出進行再修復。在下頜前磨牙漏斗形殘根修復中應作為首選。 3.漏斗形根管復合樹脂重塑+鑄造樁修復下頜前磨牙的牙根抗折裂能力與預成樁組無差異,但折裂模式不及預成樁好,且治療程序相對復雜,不宜提倡使用。 4.1.5mm牙本質肩領可以顯著提高牙體的抗折裂能力,保護根頸部1/3。但鑄造樁核修復牙在極限載荷下,表現為不可修復性折裂。 5.樁的彈性模量與牙本質的越接近,折裂模式越有利。但樁的剛度小,樁自身易折斷。
【學位授予單位】：山東大學
【學位級別】：碩士
【學位授予年份】：2009
【分類號】：R783
【圖文】：

研磨儀修整

核模具

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本文編號：2723834