高熱流密度激光介質(zhì)噴霧冷卻技術(shù)研究
發(fā)布時間:2021-11-18 10:59
噴霧冷卻技術(shù)具有冷卻效率高、工質(zhì)量小、系統(tǒng)結(jié)構(gòu)緊湊、無沸騰滯后性且無接觸熱阻等優(yōu)點,在激光技術(shù)、微電子、航天技術(shù)、國防等領(lǐng)域具備重要的應用潛力。本文圍繞高熱流密度激光介質(zhì)高效散熱和均勻冷卻需求,通過數(shù)值模擬和實驗研究相結(jié)合的方法探索多因素條件對噴霧冷卻換熱性能和溫度均勻性的影響規(guī)律,具體包括以下內(nèi)容:1)調(diào)研了噴霧冷卻國內(nèi)外研究現(xiàn)狀,詳細介紹了噴霧冷卻技術(shù)的冷卻機理、換熱特點,評估分析了噴霧冷卻技術(shù)在高熱流密度激光介質(zhì)的應用前景。2)根據(jù)高熱流密度激光介質(zhì)噴霧冷卻研究需求,設計了開式單噴嘴噴霧冷卻可視化實驗平臺。詳細介紹了在實驗平臺中使用的設備和器件設計:模擬熱源設計、冷卻工質(zhì)選擇、霧化噴嘴選擇、噴霧腔設計、供液系統(tǒng)部件設計與選擇、數(shù)據(jù)測量和采集系統(tǒng)部件選擇。3)建立了噴霧冷卻三維幾何模型,采用Discrete Phase Model(基于歐拉-拉格朗日)對噴霧冷卻流場以及熱源表面冷卻狀況進行了詳細的仿真分析研究。模擬研究發(fā)現(xiàn)在特定條件下,噴霧冷卻只發(fā)生在單相區(qū),噴淋高度在(5~30 mm)范圍內(nèi)調(diào)節(jié)時,存在最佳噴淋高度(10 mm),可實現(xiàn)熱源表面溫度最低、表面溫度均勻性最佳。固定噴...
【文章來源】:中國工程物理研究院北京市
【文章頁數(shù)】:70 頁
【學位級別】:碩士
【部分圖文】:
圖1.1?Nd離子和Yb離子能級示意圖,表示能級躍遷的實線分別為泵浦吸收和激光發(fā)射
?第1章緒論???--????g?t???\?—??,;\?.il?■??'???>??M?'X?-..??〇?-?-?.?■■?.???I????a?4???t?ti??^ik*W??圖1.2熱透鏡焦距隨泵浦功率變化示意圖心??3)熱應力:激光介質(zhì)由于溫度分布不均勻使介質(zhì)材料發(fā)生不同程度的熱膨脹現(xiàn)象,??產(chǎn)生應力,當應力超過介質(zhì)材料承受極限時,激光介質(zhì)發(fā)生碎裂。同時,介質(zhì)材料內(nèi)部??熱應力的產(chǎn)生又會引起雙折射效應。如圖L3[13]所示,薄片晶體在溫度最高位置產(chǎn)生最??大應力,同樣的在應力最大位置產(chǎn)生最大的形變,如圖1.4所示。當激光介質(zhì)材料無法??承受過大應力時便會造成介質(zhì)材料的損壞。??C.?IMi?arNianl??Ml_H??IS,,?^?^??■獵-:...喝_^???-W8?\MO?ICXM??UN?'JW??圖1.3薄片晶體應力分布_??CBMcBrwtmU??Tw?Oe'e-fwttee??T^tM'?p一_,_,一,??a^nrra*??tisHi?鼂、??y:^,??%M?\MH?'Otx?**>???.5“??圖1.4薄片晶體總變形分布I?l3l??隨著泵浦功率增加,固體激光介質(zhì)熱耗散功率增加,即在高泵浦功率下,激光器的??熱效應問題也愈發(fā)嚴重。在激光器泵浦能量可控條件下,激光介質(zhì)材料的熱應力斷裂極??限決定了固體激光器的最高輸出功率水平[14]。隨著固體激光器輸出功率水平的不斷提升??2??
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【參考文獻】:
期刊論文
[1]端面泵浦薄片激光器熱效應補償方法的研究[J]. 曹健東,程小勁,范米,項博良. 光電子·激光. 2019(02)
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[6]大功率激光器噴霧冷卻中無沸騰區(qū)換熱性能實驗研究[J]. 王亞青,劉明侯,劉東,徐侃. 中國激光. 2009(08)
[7]全固態(tài)激光直接抽運技術(shù)的發(fā)展和研究現(xiàn)狀[J]. 何坤娜,魏志義,張治國,高春清. 中國激光. 2009(07)
[8]激光二極管端面抽運Nd∶YVO4板條激光器及其熱效應[J]. 邵杰,李小莉,馮宇彤,陸雨田. 光學學報. 2008(03)
[9]聚丙烯塑料激光透射焊接工藝[J]. 王霄,張惠中,丁國民,季進清,劉會霞. 中國激光. 2008(03)
[10]大功率固體激光器冷卻技術(shù)進展[J]. 陶毓伽,淮秀蘭,李志剛,蔡軍. 激光雜志. 2007(02)
博士論文
[1]緊湊型噴霧冷卻系統(tǒng)強化換熱的研究[D]. 章瑋瑋.中國科學技術(shù)大學 2017
[2]噴霧冷卻傳熱特性、傳熱強化及溫度不均勻性研究[D]. 韓豐云.中國科學技術(shù)大學 2011
[3]大功率固體激光器冷卻研究[D]. 陶毓伽.中國科學院研究生院(工程熱物理研究所) 2010
[4]大功率固態(tài)激光器中的傳熱與熱應力研究[D]. 李志剛.中國科學院研究生院(工程熱物理研究所) 2008
[5]高功率固體激光系統(tǒng)的熱效應及熱管理研究[D]. 曹丁象.國防科學技術(shù)大學 2008
碩士論文
[1]端面泵浦Nd:YAG脈沖激光器輸出特性與熱效應研究[D]. 劉宇乾.長春理工大學 2019
[2]基于鎵酸鋅近紅外長余輝材料的摻雜改性及其發(fā)光性能的研究[D]. 李瑞亨.杭州電子科技大學 2018
本文編號:3502776
【文章來源】:中國工程物理研究院北京市
【文章頁數(shù)】:70 頁
【學位級別】:碩士
【部分圖文】:
圖1.1?Nd離子和Yb離子能級示意圖,表示能級躍遷的實線分別為泵浦吸收和激光發(fā)射
?第1章緒論???--????g?t???\?—??,;\?.il?■??'???>??M?'X?-..??〇?-?-?.?■■?.???I????a?4???t?ti??^ik*W??圖1.2熱透鏡焦距隨泵浦功率變化示意圖心??3)熱應力:激光介質(zhì)由于溫度分布不均勻使介質(zhì)材料發(fā)生不同程度的熱膨脹現(xiàn)象,??產(chǎn)生應力,當應力超過介質(zhì)材料承受極限時,激光介質(zhì)發(fā)生碎裂。同時,介質(zhì)材料內(nèi)部??熱應力的產(chǎn)生又會引起雙折射效應。如圖L3[13]所示,薄片晶體在溫度最高位置產(chǎn)生最??大應力,同樣的在應力最大位置產(chǎn)生最大的形變,如圖1.4所示。當激光介質(zhì)材料無法??承受過大應力時便會造成介質(zhì)材料的損壞。??C.?IMi?arNianl??Ml_H??IS,,?^?^??■獵-:...喝_^???-W8?\MO?ICXM??UN?'JW??圖1.3薄片晶體應力分布_??CBMcBrwtmU??Tw?Oe'e-fwttee??T^tM'?p一_,_,一,??a^nrra*??tisHi?鼂、??y:^,??%M?\MH?'Otx?**>???.5“??圖1.4薄片晶體總變形分布I?l3l??隨著泵浦功率增加,固體激光介質(zhì)熱耗散功率增加,即在高泵浦功率下,激光器的??熱效應問題也愈發(fā)嚴重。在激光器泵浦能量可控條件下,激光介質(zhì)材料的熱應力斷裂極??限決定了固體激光器的最高輸出功率水平[14]。隨著固體激光器輸出功率水平的不斷提升??2??
?第1章緒論???--????g?t???\?—??,;\?.il?■??'???>??M?'X?-..??〇?-?-?.?■■?.???I????a?4???t?ti??^ik*W??圖1.2熱透鏡焦距隨泵浦功率變化示意圖心??3)熱應力:激光介質(zhì)由于溫度分布不均勻使介質(zhì)材料發(fā)生不同程度的熱膨脹現(xiàn)象,??產(chǎn)生應力,當應力超過介質(zhì)材料承受極限時,激光介質(zhì)發(fā)生碎裂。同時,介質(zhì)材料內(nèi)部??熱應力的產(chǎn)生又會引起雙折射效應。如圖L3[13]所示,薄片晶體在溫度最高位置產(chǎn)生最??大應力,同樣的在應力最大位置產(chǎn)生最大的形變,如圖1.4所示。當激光介質(zhì)材料無法??承受過大應力時便會造成介質(zhì)材料的損壞。??C.?IMi?arNianl??Ml_H??IS,,?^?^??■獵-:...喝_^???-W8?\MO?ICXM??UN?'JW??圖1.3薄片晶體應力分布_??CBMcBrwtmU??Tw?Oe'e-fwttee??T^tM'?p一_,_,一,??a^nrra*??tisHi?鼂、??y:^,??%M?\MH?'Otx?**>???.5“??圖1.4薄片晶體總變形分布I?l3l??隨著泵浦功率增加,固體激光介質(zhì)熱耗散功率增加,即在高泵浦功率下,激光器的??熱效應問題也愈發(fā)嚴重。在激光器泵浦能量可控條件下,激光介質(zhì)材料的熱應力斷裂極??限決定了固體激光器的最高輸出功率水平[14]。隨著固體激光器輸出功率水平的不斷提升??2??
【參考文獻】:
期刊論文
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[2]機載噴霧冷卻換熱特性關(guān)鍵影響因素實驗研究[J]. 王瑜,蔣彥龍,周年勇. 中國測試. 2016(05)
[3]噴霧冷卻換熱機理和影響換熱性能的因素[J]. 王亞青,劉明侯,劉東,王璐,郭紅. 強激光與粒子束. 2011(09)
[4]系統(tǒng)壓力影響下的噴霧冷卻特性及溫度均勻性[J]. 程文龍,韓豐云,劉期聶,范含林. 化工學報. 2010(12)
[5]封閉式噴霧冷卻傳熱特性的實驗與理論研究[J]. 程文龍,趙銳,韓豐云,劉期聶,范含林. 宇航學報. 2010(06)
[6]大功率激光器噴霧冷卻中無沸騰區(qū)換熱性能實驗研究[J]. 王亞青,劉明侯,劉東,徐侃. 中國激光. 2009(08)
[7]全固態(tài)激光直接抽運技術(shù)的發(fā)展和研究現(xiàn)狀[J]. 何坤娜,魏志義,張治國,高春清. 中國激光. 2009(07)
[8]激光二極管端面抽運Nd∶YVO4板條激光器及其熱效應[J]. 邵杰,李小莉,馮宇彤,陸雨田. 光學學報. 2008(03)
[9]聚丙烯塑料激光透射焊接工藝[J]. 王霄,張惠中,丁國民,季進清,劉會霞. 中國激光. 2008(03)
[10]大功率固體激光器冷卻技術(shù)進展[J]. 陶毓伽,淮秀蘭,李志剛,蔡軍. 激光雜志. 2007(02)
博士論文
[1]緊湊型噴霧冷卻系統(tǒng)強化換熱的研究[D]. 章瑋瑋.中國科學技術(shù)大學 2017
[2]噴霧冷卻傳熱特性、傳熱強化及溫度不均勻性研究[D]. 韓豐云.中國科學技術(shù)大學 2011
[3]大功率固體激光器冷卻研究[D]. 陶毓伽.中國科學院研究生院(工程熱物理研究所) 2010
[4]大功率固態(tài)激光器中的傳熱與熱應力研究[D]. 李志剛.中國科學院研究生院(工程熱物理研究所) 2008
[5]高功率固體激光系統(tǒng)的熱效應及熱管理研究[D]. 曹丁象.國防科學技術(shù)大學 2008
碩士論文
[1]端面泵浦Nd:YAG脈沖激光器輸出特性與熱效應研究[D]. 劉宇乾.長春理工大學 2019
[2]基于鎵酸鋅近紅外長余輝材料的摻雜改性及其發(fā)光性能的研究[D]. 李瑞亨.杭州電子科技大學 2018
本文編號:3502776
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