針對(duì)福建三鋼煉鋼廠HRB500EN生產(chǎn)過(guò)程中,氮含量控制不穩(wěn)定現(xiàn)象,通過(guò)研究轉(zhuǎn)爐各工序氮含量控制的主要影響因素,提出了HRB500EN的氮穩(wěn)定性控制措施,包括:采用自動(dòng)煉鋼模型將終點(diǎn)碳含量穩(wěn)定在0.09%～0.14%;當(dāng)轉(zhuǎn)爐測(cè)量槍位穩(wěn)定在650～800mm時(shí),底吹按0.077Nm³/t·min氮?dú)饬髁看抵裂醪?0%時(shí)切換至0.054Nm³/t·min氬氣流量吹氬;嚴(yán)格控制補(bǔ)吹時(shí)間在20～25秒以?xún)?nèi);穩(wěn)定出鋼時(shí)間在3.5～5.5min。攻關(guān)后,HRB500EN成品氮控制較為穩(wěn)定,成品氮命中率為96.41%,較攻關(guān)前升高了10.80%。 

【文章來(lái)源】：福建冶金. 2020,49(06)

【文章頁(yè)數(shù)】：5 頁(yè)

【部分圖文】：

HRB400EA各工序氮含量變化

轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)碳與氮含量的關(guān)系

轉(zhuǎn)爐底吹氣體主要有氮?dú)夂蜌鍤�，�?guó)內(nèi)大多數(shù)煉鋼廠對(duì)于氮含量控制較低的鋼種一般采用底吹全程吹氬或氮?dú)迩袚Q模式，而對(duì)于氮含量不做過(guò)多要求的鋼種一般采用全程底吹氮?dú)饽Ｊ健４禑捛�、中期脫碳速率較大，即使底吹氮?dú)猓撎挤磻?yīng)產(chǎn)生的CO氣泡也可有效地將[N]排出，而吹煉末期，脫碳速率減弱，CO氣泡產(chǎn)生的速率明顯降低，底吹氮?dú)饪擅黠@提高鋼液中的氮?dú)夥謮�，減小自由表面積，有助于鋼液增氮。吹煉末期底吹氬氣及時(shí)補(bǔ)充脫碳反應(yīng)產(chǎn)生的CO氣泡，有利于鋼液中氮的排出。相關(guān)資料表明[5]，吹煉末期底吹大的氬氣流量可使鋼液中的氮含量降低8ppm左右，如圖3所示。3.3 補(bǔ)吹對(duì)鋼水氮含量的影響

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]轉(zhuǎn)爐煉鋼低氮控制氮含量實(shí)踐[J]. 韓曉樂(lè),牛新會(huì),郭盈偉,張文彪,袁彪.  北方釩鈦. 2017 (01)
[2]轉(zhuǎn)爐冶煉低氮鋼技術(shù)探討[J]. 魏寶森.  金屬材料與冶金工程. 2014(04)
[3]BOF-LF-RH-CC流程鋼液增氮控制研究[J]. 薛正良,吳映江,吳麗嘉,趙棟楠,王忠英,盧洪星.  武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào). 2011(02)
[4]鋁錳鈦復(fù)合脫氧合金在轉(zhuǎn)爐煉鋼中的應(yīng)用[J]. 孟凡玉,劉正華,程洪興,付克香,徐增舉.  山東冶金. 2003(03)
[5]微合金鋼中TiN的析出規(guī)律研究[J]. 傅杰,朱劍,迪林,佟福生,柳得櫓,王元立.  金屬學(xué)報(bào). 2000(08)



本文編號(hào)：3585510