邊直裂缺陷控制裝備在使用過程中會(huì)使鑄機(jī)在拉坯方向產(chǎn)生額外的拉坯阻力,造成電機(jī)電流增大,影響鑄機(jī)正常生產(chǎn),嚴(yán)重的甚至?xí)a(chǎn)生"滯坯"風(fēng)險(xiǎn)。因此,建立了邊直裂缺陷控制裝備模型,對(duì)該裝備的運(yùn)行過程進(jìn)行了數(shù)值模擬,研究了壓制不同寬度二次倒角與所產(chǎn)生的額外拉坯阻力和所需壓制力的對(duì)應(yīng)關(guān)系,并以此為依據(jù)開展工業(yè)試驗(yàn),研究了拉坯阻力增大對(duì)電機(jī)電流實(shí)際變化的影響。同時(shí)計(jì)算了不同壓力條件下的拉坯力,對(duì)比分析了電機(jī)電流的變化。研究表明:所產(chǎn)生的額外拉坯阻力的大小與壓制的二次倒角寬度呈正比,在滿足工藝效果的前提下,壓制最大二次倒角寬度時(shí)的電機(jī)實(shí)際電流小于額定電流,說明其產(chǎn)生的額外拉坯阻力不會(huì)對(duì)該鋼廠鑄機(jī)正常運(yùn)行產(chǎn)生影響。 

【文章來源】：煉鋼. 2020,36(03)北大核心

【文章頁數(shù)】：8 頁

【部分圖文】：

邊直裂缺陷控制技術(shù)裝備及原理圖

圖1 邊直裂缺陷控制技術(shù)裝備及原理圖二次倒角的壓制是在鑄機(jī)出口即扇形段第12段進(jìn)行壓制,本文主要研究的是角部形狀的改變,類似于單道次軋制。模型首先模擬鑄坯在鑄機(jī)出口的溫度場(chǎng)來確定其與熱載荷和材料高溫力學(xué)參數(shù)的對(duì)應(yīng)關(guān)系,再進(jìn)行壓制過程數(shù)值模擬,得到鑄坯角部在該條件下的變形情況和壓制設(shè)備的受力情況。

對(duì)空間域進(jìn)行有限元離散,對(duì)時(shí)間域進(jìn)行離散,采用中心差分法進(jìn)行求解,離散后得到是與時(shí)間相關(guān)的二階常微分方程組。但二次倒角壓制模擬單元為大變形并且材料剛度與溫度和時(shí)間相關(guān),穩(wěn)定時(shí)間步長(zhǎng)也隨之改變,因此采用變時(shí)間步長(zhǎng)中心差分法來求解,如圖3所示。時(shí)間增量步定義如式(2)。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]寬厚板邊部黑線缺陷分析與控制[J]. 李人杰,王皓,宿成,張沅,李杰.  連鑄. 2017(03)
[2]中厚板邊部折疊模擬實(shí)驗(yàn)及機(jī)理研究[J]. 馬忠偉,張慧,胡鵬,趙沛,宋波.  工程科學(xué)學(xué)報(bào). 2015(12)
[3]中厚板縱向邊裂產(chǎn)生原因與控制方法[J]. 張躍飛,郭偉,田士平,董占斌,沈開照.  軋鋼. 2012(04)
[4]一種熱軋板表面長(zhǎng)條線狀缺陷的形成機(jī)理[J]. 楊文,王新華,王萬軍,薛勇強(qiáng),單慶林.  鋼鐵釩鈦. 2011(03)
[5]武鋼冷軋板表面“黑線”缺陷分析[J]. 彭其春,趙金濤,田俊,陳永金,張學(xué)輝,彭勝堂.  中國(guó)冶金. 2010(01)
[6]中厚板邊裂的形成與控制[J]. 張華,倪紅衛(wèi).  武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2006(03)
[7]中厚板軋制邊部不均勻變形機(jī)理的探討[J]. 崔榮合.  重型機(jī)械科技. 2002(01)
[8]鋼板表面黑線的形成原因與消除措施[J]. 彭勝堂,劉東夫.  武鋼技術(shù). 1997(09)

博士論文
[1]帶鋼邊部折疊缺陷形成機(jī)理及連鑄坯倒角的影響規(guī)律研究[D]. 胡鵬.東北大學(xué) 2016

碩士論文
[1]鑄坯角部形狀對(duì)板材邊部折疊缺陷的影響[D]. 趙文博.西安建筑科技大學(xué) 2017



本文編號(hào)：3439399