大型水平軸風力機塔影效應(yīng)特性研究
發(fā)布時間:2021-11-04 03:59
為了研究塔影效應(yīng)對大型水平軸風力機的影響,選取NREL 5MW風力機作為研究對象,利用Fluent軟件對單臺風力機的不同工況進行數(shù)值模擬。結(jié)果表明:塔影效應(yīng)的影響主要發(fā)生在葉片方位角為140°210°的時域內(nèi);當葉片掃掠過塔筒時,其不同周向位置的轉(zhuǎn)矩和軸向推力出現(xiàn)大幅波動,轉(zhuǎn)矩的相對波動幅度隨來流風速的減小而減小,葉片所受軸向推力的相對波動幅度隨來流風速的減小而增大;由于葉片尖部周向線速度較大,在研究塔影效應(yīng)時需考慮葉輪旋轉(zhuǎn)效應(yīng)的影響;對于風力機尾跡流場,旋轉(zhuǎn)半徑越大處,塔筒造成的尾跡越明顯,其長度約為葉輪直徑的2倍。
【文章來源】:動力工程學(xué)報. 2018,38(03)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:9 頁
【部分圖文】:
圖1計算域模型Fig.1Modelofthecomputationaldomain
m,深度為8m,關(guān)于旋轉(zhuǎn)平面對稱,旋轉(zhuǎn)中心距地面高度為90m;靜止域入口距葉輪旋轉(zhuǎn)平面為250m,出口距葉輪旋轉(zhuǎn)平面距離為1000m,寬為600m,高為400m,靜止域為長方體。圖1計算域模型Fig.1Modelofthecomputationaldomain1.2網(wǎng)格劃分采用ICEM-CFD網(wǎng)格劃分軟件對旋轉(zhuǎn)域和靜止域分別進行結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分。劃分旋轉(zhuǎn)域網(wǎng)格時,先劃分出三分之一旋轉(zhuǎn)域網(wǎng)格,再沿旋轉(zhuǎn)軸進行周期性旋轉(zhuǎn),得到整個旋轉(zhuǎn)域的計算網(wǎng)格,如圖2所示。圖2旋轉(zhuǎn)域劃分網(wǎng)格Fig.2Divisionoftherotatingfield對葉片外圍流場進行O剖分,并單獨劃分流動邊界層,如圖3所示。由于風力機模型的葉輪直徑達126m,幾何尺寸很大,為保證網(wǎng)格數(shù)量在可計算范圍之內(nèi),沿葉片展向的網(wǎng)格節(jié)點數(shù)較少,導(dǎo)致邊界層網(wǎng)格的長和寬較大。為防止網(wǎng)格長寬比過大,影響計算精度[9],采用壁面函數(shù)法處理邊界層;為滿足Y+要求[10],第1層網(wǎng)格高度為1.5mm,網(wǎng)格增長比為1.1,共14層。(a)葉片根部(b)葉片中部(c)葉片尖部圖3不同葉高處的網(wǎng)格分布Fig.3Griddistributionatdifferentbladeheights選取額定工況進行網(wǎng)格無關(guān)性驗證,結(jié)果如表1所示。考慮到計算的準確性,選擇網(wǎng)格數(shù)為·238·動力工程學(xué)報第38卷
m,深度為8m,關(guān)于旋轉(zhuǎn)平面對稱,旋轉(zhuǎn)中心距地面高度為90m;靜止域入口距葉輪旋轉(zhuǎn)平面為250m,出口距葉輪旋轉(zhuǎn)平面距離為1000m,寬為600m,高為400m,靜止域為長方體。圖1計算域模型Fig.1Modelofthecomputationaldomain1.2網(wǎng)格劃分采用ICEM-CFD網(wǎng)格劃分軟件對旋轉(zhuǎn)域和靜止域分別進行結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分。劃分旋轉(zhuǎn)域網(wǎng)格時,先劃分出三分之一旋轉(zhuǎn)域網(wǎng)格,再沿旋轉(zhuǎn)軸進行周期性旋轉(zhuǎn),得到整個旋轉(zhuǎn)域的計算網(wǎng)格,如圖2所示。圖2旋轉(zhuǎn)域劃分網(wǎng)格Fig.2Divisionoftherotatingfield對葉片外圍流場進行O剖分,并單獨劃分流動邊界層,如圖3所示。由于風力機模型的葉輪直徑達126m,幾何尺寸很大,為保證網(wǎng)格數(shù)量在可計算范圍之內(nèi),沿葉片展向的網(wǎng)格節(jié)點數(shù)較少,導(dǎo)致邊界層網(wǎng)格的長和寬較大。為防止網(wǎng)格長寬比過大,影響計算精度[9],采用壁面函數(shù)法處理邊界層;為滿足Y+要求[10],第1層網(wǎng)格高度為1.5mm,網(wǎng)格增長比為1.1,共14層。(a)葉片根部(b)葉片中部(c)葉片尖部圖3不同葉高處的網(wǎng)格分布Fig.3Griddistributionatdifferentbladeheights選取額定工況進行網(wǎng)格無關(guān)性驗證,結(jié)果如表1所示?紤]到計算的準確性,選擇網(wǎng)格數(shù)為·238·動力工程學(xué)報第38卷
【參考文獻】:
期刊論文
[1]基于剪切和塔影效應(yīng)的風力機轉(zhuǎn)矩脈動模型仿真研究[J]. 董升,周彪,韓肖清. 山西電力. 2016(01)
[2]壁面參數(shù)對垂直軸風力發(fā)電機流體仿真的效果分析[J]. 汪志成,紀李文,周書民,喬國棟. 現(xiàn)代制造工程. 2015(12)
[3]考慮風切和塔影效應(yīng)的風力機風速模型[J]. 張雪,王維慶,王海云,張婷婷,唐新安. 電測與儀表. 2015(08)
[4]上風型水平軸風力機塔架干涉的數(shù)值模擬[J]. 田仁斌,李學(xué)敏,何成明,劉閃閃. 工程熱物理學(xué)報. 2014(12)
[5]上風向風力機塔影效應(yīng)的數(shù)值模擬研究[J]. 范忠瑤,康順,趙萍. 工程熱物理學(xué)報. 2012(10)
[6]大型海上風力機尾跡區(qū)域風場分析[J]. 任年鑫,歐進萍. 計算力學(xué)學(xué)報. 2012(03)
[7]1.2MW風力機整機流場的數(shù)值模擬[J]. 李少華,匡青峰,吳殿文,郭婷婷,王梅麗. 動力工程學(xué)報. 2011(07)
[8]塔影效應(yīng)引起的風電機組輸出功率波動問題[J]. 張弘鯤,孟祥星. 東北電力技術(shù). 2011(04)
[9]風力機動態(tài)模擬器的仿真研究[J]. 李少林,張興,楊淑英,張崇巍,曹仁賢. 太陽能學(xué)報. 2010(10)
[10]基于單元不同長寬比網(wǎng)格劃分的有限元誤差分析研究[J]. 漆文邦,鄭超. 中國農(nóng)村水利水電. 2010(02)
本文編號:3474956
【文章來源】:動力工程學(xué)報. 2018,38(03)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:9 頁
【部分圖文】:
圖1計算域模型Fig.1Modelofthecomputationaldomain
m,深度為8m,關(guān)于旋轉(zhuǎn)平面對稱,旋轉(zhuǎn)中心距地面高度為90m;靜止域入口距葉輪旋轉(zhuǎn)平面為250m,出口距葉輪旋轉(zhuǎn)平面距離為1000m,寬為600m,高為400m,靜止域為長方體。圖1計算域模型Fig.1Modelofthecomputationaldomain1.2網(wǎng)格劃分采用ICEM-CFD網(wǎng)格劃分軟件對旋轉(zhuǎn)域和靜止域分別進行結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分。劃分旋轉(zhuǎn)域網(wǎng)格時,先劃分出三分之一旋轉(zhuǎn)域網(wǎng)格,再沿旋轉(zhuǎn)軸進行周期性旋轉(zhuǎn),得到整個旋轉(zhuǎn)域的計算網(wǎng)格,如圖2所示。圖2旋轉(zhuǎn)域劃分網(wǎng)格Fig.2Divisionoftherotatingfield對葉片外圍流場進行O剖分,并單獨劃分流動邊界層,如圖3所示。由于風力機模型的葉輪直徑達126m,幾何尺寸很大,為保證網(wǎng)格數(shù)量在可計算范圍之內(nèi),沿葉片展向的網(wǎng)格節(jié)點數(shù)較少,導(dǎo)致邊界層網(wǎng)格的長和寬較大。為防止網(wǎng)格長寬比過大,影響計算精度[9],采用壁面函數(shù)法處理邊界層;為滿足Y+要求[10],第1層網(wǎng)格高度為1.5mm,網(wǎng)格增長比為1.1,共14層。(a)葉片根部(b)葉片中部(c)葉片尖部圖3不同葉高處的網(wǎng)格分布Fig.3Griddistributionatdifferentbladeheights選取額定工況進行網(wǎng)格無關(guān)性驗證,結(jié)果如表1所示。考慮到計算的準確性,選擇網(wǎng)格數(shù)為·238·動力工程學(xué)報第38卷
m,深度為8m,關(guān)于旋轉(zhuǎn)平面對稱,旋轉(zhuǎn)中心距地面高度為90m;靜止域入口距葉輪旋轉(zhuǎn)平面為250m,出口距葉輪旋轉(zhuǎn)平面距離為1000m,寬為600m,高為400m,靜止域為長方體。圖1計算域模型Fig.1Modelofthecomputationaldomain1.2網(wǎng)格劃分采用ICEM-CFD網(wǎng)格劃分軟件對旋轉(zhuǎn)域和靜止域分別進行結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分。劃分旋轉(zhuǎn)域網(wǎng)格時,先劃分出三分之一旋轉(zhuǎn)域網(wǎng)格,再沿旋轉(zhuǎn)軸進行周期性旋轉(zhuǎn),得到整個旋轉(zhuǎn)域的計算網(wǎng)格,如圖2所示。圖2旋轉(zhuǎn)域劃分網(wǎng)格Fig.2Divisionoftherotatingfield對葉片外圍流場進行O剖分,并單獨劃分流動邊界層,如圖3所示。由于風力機模型的葉輪直徑達126m,幾何尺寸很大,為保證網(wǎng)格數(shù)量在可計算范圍之內(nèi),沿葉片展向的網(wǎng)格節(jié)點數(shù)較少,導(dǎo)致邊界層網(wǎng)格的長和寬較大。為防止網(wǎng)格長寬比過大,影響計算精度[9],采用壁面函數(shù)法處理邊界層;為滿足Y+要求[10],第1層網(wǎng)格高度為1.5mm,網(wǎng)格增長比為1.1,共14層。(a)葉片根部(b)葉片中部(c)葉片尖部圖3不同葉高處的網(wǎng)格分布Fig.3Griddistributionatdifferentbladeheights選取額定工況進行網(wǎng)格無關(guān)性驗證,結(jié)果如表1所示?紤]到計算的準確性,選擇網(wǎng)格數(shù)為·238·動力工程學(xué)報第38卷
【參考文獻】:
期刊論文
[1]基于剪切和塔影效應(yīng)的風力機轉(zhuǎn)矩脈動模型仿真研究[J]. 董升,周彪,韓肖清. 山西電力. 2016(01)
[2]壁面參數(shù)對垂直軸風力發(fā)電機流體仿真的效果分析[J]. 汪志成,紀李文,周書民,喬國棟. 現(xiàn)代制造工程. 2015(12)
[3]考慮風切和塔影效應(yīng)的風力機風速模型[J]. 張雪,王維慶,王海云,張婷婷,唐新安. 電測與儀表. 2015(08)
[4]上風型水平軸風力機塔架干涉的數(shù)值模擬[J]. 田仁斌,李學(xué)敏,何成明,劉閃閃. 工程熱物理學(xué)報. 2014(12)
[5]上風向風力機塔影效應(yīng)的數(shù)值模擬研究[J]. 范忠瑤,康順,趙萍. 工程熱物理學(xué)報. 2012(10)
[6]大型海上風力機尾跡區(qū)域風場分析[J]. 任年鑫,歐進萍. 計算力學(xué)學(xué)報. 2012(03)
[7]1.2MW風力機整機流場的數(shù)值模擬[J]. 李少華,匡青峰,吳殿文,郭婷婷,王梅麗. 動力工程學(xué)報. 2011(07)
[8]塔影效應(yīng)引起的風電機組輸出功率波動問題[J]. 張弘鯤,孟祥星. 東北電力技術(shù). 2011(04)
[9]風力機動態(tài)模擬器的仿真研究[J]. 李少林,張興,楊淑英,張崇巍,曹仁賢. 太陽能學(xué)報. 2010(10)
[10]基于單元不同長寬比網(wǎng)格劃分的有限元誤差分析研究[J]. 漆文邦,鄭超. 中國農(nóng)村水利水電. 2010(02)
本文編號:3474956
本文鏈接:http://www.sikaile.net/projectlw/xnylw/3474956.html
最近更新
教材專著