極端風況下風力機的動態(tài)失速研究
發(fā)布時間:2021-10-13 16:28
根據(jù)IEC標準與GL準則定義極端風速模型對某1.5 MW的水平軸風力機進行數(shù)值模擬計算,研究極端風況下風輪轉(zhuǎn)矩、空氣動力系數(shù)等的變化規(guī)律.研究發(fā)現(xiàn),風力機在非穩(wěn)態(tài)工況下運行時,高風速時風輪的轉(zhuǎn)矩與低風速時風輪的轉(zhuǎn)矩變化規(guī)律相比有明顯差異,葉根到葉尖產(chǎn)生不同程度的失速.在風速增大和減小的不同過程中,非穩(wěn)態(tài)工況下風輪轉(zhuǎn)矩、升力系數(shù)和阻力系數(shù)隨攻角的變化有顯著地差別,葉輪的升力系數(shù)和阻力系數(shù)的最大值均高于穩(wěn)態(tài)下的系數(shù).
【文章來源】:蘭州理工大學學報. 2019,45(03)北大核心
【文章頁數(shù)】:5 頁
【部分圖文】:
圖1極端運行陣風模型
擇與網(wǎng)格劃分采用某1.5MW風力機進行數(shù)值模擬計算,風輪直徑83m,額定風速10.4m/s,額定轉(zhuǎn)速17.2r/min,輪轂高度65m,葉片截面翼型為NH02XX.選擇風輪的1/3區(qū)域作為計算域并在對稱邊界設(shè)置周期性邊界條件.內(nèi)部旋轉(zhuǎn)域采用非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格,外域選用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格,在Fluent中縫合處理以使interface界面處的數(shù)據(jù)進行正常的傳輸,網(wǎng)格數(shù)總計900萬.采用32核處理器與256G內(nèi)存的服務(wù)器進行數(shù)值計算.三維計算區(qū)域如圖2所示.圖1極端運行陣風模型Fig.1Modelofextremeoperatinggust圖2三維計算區(qū)域模型Fig.2Modelof3-Dcalculationdomain1.2.2邊界條件設(shè)置在進行數(shù)值模擬計算時,湍流模型采用SSTk-ω模型,進口為速度入口,出口為壓力出口,葉片和輪轂表面均為黏性無滑移邊界,計算域繞y軸旋轉(zhuǎn),設(shè)定轉(zhuǎn)速為恒值17.2r/min.動量和湍動能均選擇二階迎風格式進行離散,壓力-速度耦合采用SIMPLEC算法.假設(shè)在標準大氣壓下進行,空氣為理想氣體,忽略重力影響.所選擇的邊界條件均經(jīng)過驗證,符合本次數(shù)值計算的要求.對于非穩(wěn)態(tài)情況,選取葉輪每轉(zhuǎn)3°為一個時間步長,根據(jù)葉輪的額定轉(zhuǎn)速得到時間步長Δt=0.02906977s.選取低湍流強度值,即I=0.16.通過UDF給定極端運行陣風工況作為入口邊界條件,進行非定常計算.對于穩(wěn)態(tài)情況,選取極端運行陣風的不同時刻對應(yīng)的風速作為入口邊界條件,其他邊界條件不變,進行定常計算.2模擬結(jié)果與分析風力機中葉
l與Cd的定義式為Cl=2FlρSv2(3)Cd=2FdρSv2(4)式中:v為風速;ρ為空氣密度;S為風輪掃掠面積.阻力作用在風輪上會產(chǎn)生軸向轉(zhuǎn)矩M,根據(jù)葉素理論,轉(zhuǎn)矩為M=∫r012ρw2NcCyrdr(5)Cy=Clsinφ-Cdcosφ(6)式中:ρ為空氣密度;w為相對速度;N為葉片數(shù);c為弦長;φ為相對風向角;r為風輪半徑.2.1風輪轉(zhuǎn)矩分析圖3a給出了風輪在極端運行陣風下風輪的轉(zhuǎn)矩、風速隨時間變化的曲線.從圖中可以看出,當時圖3極端運行陣風轉(zhuǎn)矩變化的曲線Fig.3Variationcurveoftorquevstimeunderextremeoper-atinggust間在a點之前和b點之后這兩個時間段時,不同時刻的風速對應(yīng)的風輪轉(zhuǎn)矩的變化趨勢接近.而在a~b時間段,不同時刻的風速對應(yīng)的風輪轉(zhuǎn)矩的變化趨勢有較大差別.通過觀察圖3b,可以更加直觀地反映轉(zhuǎn)矩隨風速變化的規(guī)律.c點對應(yīng)的風速為8.0463m/s,d點對應(yīng)的風速為11.6568m/s,e點對應(yīng)的風速為15.8346m/s.當風速在c、d之間時,無論在風速增大還是減小過程,轉(zhuǎn)矩M在四個風速變化階段差異很小;當風速在d、e之間時,對比風速增大和減小兩個過程的轉(zhuǎn)矩,發(fā)現(xiàn)兩個階段風輪轉(zhuǎn)矩差值較大.這是由于風力機動態(tài)失速和風輪的三維旋轉(zhuǎn)效應(yīng)導(dǎo)致的.2.2葉片截面流動特性及壓力當風速v=15.8676m/s,為解釋上述失速情況,選取葉片展向的
【參考文獻】:
期刊論文
[1]風力機旋轉(zhuǎn)葉片的剛?cè)狁詈蟿恿W響應(yīng)特性分析[J]. 趙榮珍,蘆頡,蘇利營. 蘭州理工大學學報. 2016(06)
[2]強陣風條件下風電機組鋼-混凝土塔架瞬態(tài)響應(yīng)分析[J]. 曹莉,孫文磊,周建星. 可再生能源. 2015(07)
[3]立軸風力機葉片動態(tài)失速特性與氣動性能分析[J]. 劉占芳,顏世軍,張凱,鄧智春. 太陽能學報. 2012(02)
[4]旋翼翼型非定常動態(tài)失速響應(yīng)的計算[J]. 宋辰瑤,徐國華. 空氣動力學學報. 2007(04)
[5]水平軸風力機翼型動態(tài)失速特性的數(shù)值研究[J]. 陳旭,郝輝,田杰,杜朝輝. 太陽能學報. 2003(06)
碩士論文
[1]極端風況下水平軸風力機的非定常氣動特性研究[D]. 劉恒.蘭州理工大學 2016
本文編號:3434999
【文章來源】:蘭州理工大學學報. 2019,45(03)北大核心
【文章頁數(shù)】:5 頁
【部分圖文】:
圖1極端運行陣風模型
擇與網(wǎng)格劃分采用某1.5MW風力機進行數(shù)值模擬計算,風輪直徑83m,額定風速10.4m/s,額定轉(zhuǎn)速17.2r/min,輪轂高度65m,葉片截面翼型為NH02XX.選擇風輪的1/3區(qū)域作為計算域并在對稱邊界設(shè)置周期性邊界條件.內(nèi)部旋轉(zhuǎn)域采用非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格,外域選用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格,在Fluent中縫合處理以使interface界面處的數(shù)據(jù)進行正常的傳輸,網(wǎng)格數(shù)總計900萬.采用32核處理器與256G內(nèi)存的服務(wù)器進行數(shù)值計算.三維計算區(qū)域如圖2所示.圖1極端運行陣風模型Fig.1Modelofextremeoperatinggust圖2三維計算區(qū)域模型Fig.2Modelof3-Dcalculationdomain1.2.2邊界條件設(shè)置在進行數(shù)值模擬計算時,湍流模型采用SSTk-ω模型,進口為速度入口,出口為壓力出口,葉片和輪轂表面均為黏性無滑移邊界,計算域繞y軸旋轉(zhuǎn),設(shè)定轉(zhuǎn)速為恒值17.2r/min.動量和湍動能均選擇二階迎風格式進行離散,壓力-速度耦合采用SIMPLEC算法.假設(shè)在標準大氣壓下進行,空氣為理想氣體,忽略重力影響.所選擇的邊界條件均經(jīng)過驗證,符合本次數(shù)值計算的要求.對于非穩(wěn)態(tài)情況,選取葉輪每轉(zhuǎn)3°為一個時間步長,根據(jù)葉輪的額定轉(zhuǎn)速得到時間步長Δt=0.02906977s.選取低湍流強度值,即I=0.16.通過UDF給定極端運行陣風工況作為入口邊界條件,進行非定常計算.對于穩(wěn)態(tài)情況,選取極端運行陣風的不同時刻對應(yīng)的風速作為入口邊界條件,其他邊界條件不變,進行定常計算.2模擬結(jié)果與分析風力機中葉
l與Cd的定義式為Cl=2FlρSv2(3)Cd=2FdρSv2(4)式中:v為風速;ρ為空氣密度;S為風輪掃掠面積.阻力作用在風輪上會產(chǎn)生軸向轉(zhuǎn)矩M,根據(jù)葉素理論,轉(zhuǎn)矩為M=∫r012ρw2NcCyrdr(5)Cy=Clsinφ-Cdcosφ(6)式中:ρ為空氣密度;w為相對速度;N為葉片數(shù);c為弦長;φ為相對風向角;r為風輪半徑.2.1風輪轉(zhuǎn)矩分析圖3a給出了風輪在極端運行陣風下風輪的轉(zhuǎn)矩、風速隨時間變化的曲線.從圖中可以看出,當時圖3極端運行陣風轉(zhuǎn)矩變化的曲線Fig.3Variationcurveoftorquevstimeunderextremeoper-atinggust間在a點之前和b點之后這兩個時間段時,不同時刻的風速對應(yīng)的風輪轉(zhuǎn)矩的變化趨勢接近.而在a~b時間段,不同時刻的風速對應(yīng)的風輪轉(zhuǎn)矩的變化趨勢有較大差別.通過觀察圖3b,可以更加直觀地反映轉(zhuǎn)矩隨風速變化的規(guī)律.c點對應(yīng)的風速為8.0463m/s,d點對應(yīng)的風速為11.6568m/s,e點對應(yīng)的風速為15.8346m/s.當風速在c、d之間時,無論在風速增大還是減小過程,轉(zhuǎn)矩M在四個風速變化階段差異很小;當風速在d、e之間時,對比風速增大和減小兩個過程的轉(zhuǎn)矩,發(fā)現(xiàn)兩個階段風輪轉(zhuǎn)矩差值較大.這是由于風力機動態(tài)失速和風輪的三維旋轉(zhuǎn)效應(yīng)導(dǎo)致的.2.2葉片截面流動特性及壓力當風速v=15.8676m/s,為解釋上述失速情況,選取葉片展向的
【參考文獻】:
期刊論文
[1]風力機旋轉(zhuǎn)葉片的剛?cè)狁詈蟿恿W響應(yīng)特性分析[J]. 趙榮珍,蘆頡,蘇利營. 蘭州理工大學學報. 2016(06)
[2]強陣風條件下風電機組鋼-混凝土塔架瞬態(tài)響應(yīng)分析[J]. 曹莉,孫文磊,周建星. 可再生能源. 2015(07)
[3]立軸風力機葉片動態(tài)失速特性與氣動性能分析[J]. 劉占芳,顏世軍,張凱,鄧智春. 太陽能學報. 2012(02)
[4]旋翼翼型非定常動態(tài)失速響應(yīng)的計算[J]. 宋辰瑤,徐國華. 空氣動力學學報. 2007(04)
[5]水平軸風力機翼型動態(tài)失速特性的數(shù)值研究[J]. 陳旭,郝輝,田杰,杜朝輝. 太陽能學報. 2003(06)
碩士論文
[1]極端風況下水平軸風力機的非定常氣動特性研究[D]. 劉恒.蘭州理工大學 2016
本文編號:3434999
本文鏈接:http://www.sikaile.net/projectlw/xnylw/3434999.html
最近更新
教材專著