發(fā)布時(shí)間：2024-03-27 05:10

　　2001年日本福島核電安全事故發(fā)生后,人類(lèi)對(duì)核電站的抗震能力要求不再局限于設(shè)計(jì)基準(zhǔn)抗震能力,世界上所有國(guó)家都開(kāi)始對(duì)新建核電站超設(shè)計(jì)基準(zhǔn)地震下的抗震能力進(jìn)行安全評(píng)估,并且對(duì)現(xiàn)有在役核電站的抗震能力重新進(jìn)行安全評(píng)估。其中主蒸汽隔離閥作為核電站第三道反應(yīng)堆壓力邊界屏障,當(dāng)發(fā)生超設(shè)計(jì)基準(zhǔn)事故時(shí),主蒸汽隔離閥能夠保持其結(jié)構(gòu)完整性,對(duì)整個(gè)核電系統(tǒng)的安全性至關(guān)重要�；趪�(guó)內(nèi)外核電廠抗震裕度評(píng)估方法研究的基礎(chǔ)上,本文以國(guó)產(chǎn)DN800口徑的主蒸汽隔離閥為研究對(duì)象,對(duì)其進(jìn)行抗震裕度分析。具體研究?jī)?nèi)容如下:(1)介紹了研究主蒸汽隔離閥抗震裕度的背景和意義以及兩種常用的抗震裕度評(píng)估方法,重點(diǎn)闡述了易損性分析方法的原理,推導(dǎo)了易損性模型能夠用雙對(duì)數(shù)正態(tài)分布模型來(lái)進(jìn)行易損性分析,總結(jié)了核級(jí)閥的易損性分析流程,并且對(duì)抗震分析方法進(jìn)行了簡(jiǎn)單介紹。(2)利用有限元軟件ANSYS Workbench對(duì)主蒸汽隔離閥進(jìn)行模態(tài)分析以了解其動(dòng)力特性,得到主蒸汽隔離閥在開(kāi)啟(設(shè)計(jì)基準(zhǔn)地震期間)和關(guān)閉狀態(tài)(超設(shè)計(jì)基準(zhǔn)地震期間)下的第一階固有頻率均大于33Hz,因而采用等效靜力法來(lái)計(jì)算主蒸汽隔離閥的地震響應(yīng)。分別基于壓力面積法和等效線(xiàn)...

【文章頁(yè)數(shù)】：67 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

圖3.1加過(guò)渡段管道模型

理YSWorkbench模擬軟件對(duì)主蒸汽隔離閥進(jìn)行地隔離閥的模型進(jìn)行處理，以簡(jiǎn)化有限元計(jì)算。比如上的不連續(xù)等問(wèn)題都會(huì)引起應(yīng)力集中現(xiàn)象，計(jì)算斷增大，使得計(jì)算結(jié)果無(wú)法收斂。因此將原模型DesignModeler（DM）模塊進(jìn)行倒圓角處理之后閥的進(jìn)口端和出口端都是與管道連接，如果....

圖3.2主蒸汽隔離閥基本約束條件

材料參數(shù)設(shè)置主蒸汽隔離閥的模型進(jìn)行處理之后，設(shè)置主蒸汽隔離閥材料的性能體、支架、閥蓋、閘板、閥座等主要零部件的材料均為WCB，具體如表3.1所示。表3.1材料性能參數(shù)材料密度（Kg/m3）泊松比彈性模量（GWCB77500.3185基本約束條件設(shè)置約束條件....

圖3.3有限元模型網(wǎng)格劃分

圖3.3有限元模型網(wǎng)格劃分模型的建立后，對(duì)主蒸汽隔離閥進(jìn)行模態(tài)分析，共振現(xiàn)象，確定采用何種分析方法進(jìn)行地震響應(yīng)構(gòu)固有頻率、阻尼比和模態(tài)振型。模態(tài)分析是將的物理坐標(biāo)變換為模態(tài)坐標(biāo)，使方程組解耦，成述的獨(dú)立方程，以便求出系統(tǒng)的模態(tài)參數(shù)。坐標(biāo)每列為模態(tài)振型。但是對(duì)于復(fù)雜結(jié)構(gòu)，采用這....

圖3.4開(kāi)啟狀態(tài)下第一階模態(tài)振型

圖3.4開(kāi)啟狀態(tài)下第一階模態(tài)振型生安全停堆地震時(shí)必須要在5s內(nèi)實(shí)現(xiàn)時(shí)，將主蒸汽隔離閥模型由原來(lái)的開(kāi)啟態(tài)下的模態(tài)分析，約束條件如圖3.2來(lái)六階固有頻率如表3.4所示。表3.4關(guān)閉狀態(tài)下前六階固有頻率123446.346.6192.9238.5汽隔離....

本文編號(hào)：3940235