本文關(guān)鍵詞：土壓平衡式盾構(gòu)掘進試驗及掘進數(shù)學模型研究，由筆耕文化傳播整理發(fā)布。

第 30 卷 第 1 期 2011 年 1 月

巖石力學與工程學報 Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering

30(1)：1～3 Jan.，，2011

土壓平衡式盾構(gòu)掘進試驗及掘進數(shù)學模型研究
張厚美 吳秀國 曾偉華
(廣州市盾建地下工程有

限公司，廣州，510030)

*

摘要

應(yīng)用正交試驗設(shè)計技術(shù)，進行盾構(gòu)掘進參數(shù)組合試驗，采用多元統(tǒng)計分析方法，對土倉壓力、推力、刀盤

轉(zhuǎn)速等主要掘進參數(shù)對掘進速度、刀盤扭矩的影響進行了研究，得到了土壓平衡式盾構(gòu)在軟土中的掘進速度數(shù)學 模型和刀盤扭矩數(shù)學模型，模型平均誤差約為 10%。研究表明：對掘進速度和刀盤扭矩影響最大的 3 個操作參數(shù) 依次為：千斤頂推力、土艙壓力和刀盤轉(zhuǎn)速。掘進速度、刀盤扭矩與千斤頂推力成正比，與土艙壓力成反比，刀 盤轉(zhuǎn)速對刀盤扭矩和掘進速度影響不大。 關(guān)鍵詞 分類號 盾構(gòu)，試驗，正交設(shè)計，數(shù)學模型 O 319.56 文獻標識碼 A 文章編號 1000-6915(2011)01-0001-06

THE RESEARCH ON TUNNELLING EXPERIMENT AND MATHEMATICAL MODEL OF EPB SHIELD
Zhang Hou-mei，Wu xiu-guo，Zeng wei-hua
(Guangzhou Municipal Dunjian Underground Construction Eng. CO.,Ltd., Guangzhou 510030,China )

Abstract Orthogonal experimental design is applied to shield tunnelling experiment with variable tunnelling parameters combination.The effects of earth pressure,thrust force and cutting wheel rotation speed on the advance speed and torque of cutting wheel are investigated by multivariate statistical analysis. The mathematical model of advance speed and torque of cutting wheel of EPB shield in soft ground is proposed,the mean error of mathematical model is less than 10%.It is shown that the tunnelling parameters which affecting the advance speed and torque of cutting wheel is earth pressure, thrust force and cutting wheel rotation speed in succession. The advance speed and torque of cutting wheel are in direct proportion to the thrust force,but in inverse proportion to the earth pressure, the cutting wheel rotation speed has little effect on the advance speed. Key words shield, experiment, orthogonal experimental design,mathematics model 面。目前，國外有關(guān)硬巖掘進機（TBM）的性能預 測模型已提出很多[2]-[4]， 比較有名的有 CSM 模型和 [5] NTH 模型等 。我國對硬巖掘進機掘進速度預測方 面也開展了一些研究[6]-[7]，包括地質(zhì)條件對掘進速 度影響以及掘進參數(shù)對掘進速度影響等。但有關(guān)盾 構(gòu)機掘進速度數(shù)學模型方面的研究還很少。隨著盾 構(gòu)施工法在城市地鐵隧道中正得到越來越廣泛的應(yīng)

1 引言
掘進機掘進速度預測問題一直是隧道施工技術(shù) 人員關(guān)心的問題。 近 20 年來掘進機性能預測一直是 一個熱門的研究課題[1]，一些模型被廣泛應(yīng)用于隧 道工程的預測和評價以及刀具布置優(yōu)化設(shè)計等方

2011 年 1 月 1 日收到初稿，2011 年 12 月 11 日收到修改稿。 作者 張厚美簡介：男，1966 年生，博士，2000 年畢業(yè)于同濟大學地下建筑與工程系巖土工程專業(yè)，現(xiàn)任高級工程師，主要從事盾構(gòu)隧道施工技術(shù)管 理及結(jié)構(gòu)計算方面的工作。E-mail:zhanghoumei@263.net。

?2?

巖石力學與工程學報

2011

用，如何選擇合理的掘進參數(shù)，如何預測盾構(gòu)掘進 速度，是盾構(gòu)施工過程需要解決的一個問題。本文 擬通過盾構(gòu)掘進參數(shù)組合試驗，提出土壓平衡式盾 構(gòu)的掘進速度數(shù)學模型和刀盤扭矩數(shù)學模型，以期 為盾構(gòu)掘進參數(shù)的優(yōu)化、預測和控制以及盾構(gòu)隧道 的信息化施工提供依據(jù)。

2 工程概況
廣州市軌道交通三號線 〖天~華〗 區(qū)間隧道采用 盾構(gòu)法施工。區(qū)間隧道雙線長 6259.615m，隧道標 稱內(nèi)徑 5200mm，隧道埋深 11~28m。隧道主要在花 崗巖殘積層和全風化層中穿過，圍巖以Ⅱ 類為主， 部分隧道段存在全斷面微風化花崗巖或上軟下硬地 層，局部地段偶見夾有球狀微風化孤石。 盾構(gòu)機采用德國 HERRENK AG 公司生產(chǎn)的φ 6280mm 土壓平衡式復合盾構(gòu)，盾構(gòu)機刀盤上配備 了正面刮刀 64 把、邊緣刮刀 8 把、雙刃中心滾刀 4 把、單刃正面滾刀 20 把以及單刃邊緣滾刀 15 把， 刀盤開口率 28%，以保證盾構(gòu)機在各種土層和巖層 以及軟硬交錯的復合地層中能有效掘進，盾構(gòu)機刀 盤及刀具布置圖見圖 1。

圖 1、盾構(gòu)機刀盤布置圖 Fig.1 Sketch of cutting wheel

<5H-1> 花 崗 巖 殘 積 土 ， 為 砂 質(zhì) 粘 性 土 ， 厚 5.35m�？伤�，組織結(jié)構(gòu)已全部破壞，大部分已風 化成土狀。含少量-大量石英質(zhì)中、粗砂。遇水易崩 解。 <5H-2> 花 崗 巖 殘 積 土 ， 為 砂 質(zhì) 粘 性 土 ， 厚 11.2m。硬塑-堅硬，組織結(jié)構(gòu)已全部破壞，風化成 土狀。含大量石英質(zhì)粗、礫砂，遇水易崩解。 <6H>花崗巖全風化層，厚 3.55m。巖芯呈堅硬 土柱狀、土塊狀。巖石組織結(jié)構(gòu)已基本破壞，但結(jié) 構(gòu)尚可辨認，遇水易崩解。 2.2 掘進試驗設(shè)計 由于盾構(gòu)機主要在〈5H-2〉及〈6H〉地層中穿 行， 地層的自穩(wěn)性較差， 需采取土壓平衡掘進模式， 以維持開挖面的穩(wěn)定和有效控制地面沉降。在影響 盾構(gòu)掘進速度的各種因素中，掘進過程可控制的主 要參數(shù)是千斤頂推力、刀盤轉(zhuǎn)速和土倉壓力。一般 地，根據(jù)經(jīng)驗在〈5H-2〉及〈6H〉地層中盾構(gòu)機的 主要掘進參數(shù)范圍如下： 推力：與土層條件、土倉壓力、掘進速度等因 素有關(guān)，一般為 8000~16000 KN，本機千斤頂最大 推力可達 37625KN。 刀盤轉(zhuǎn)速：刀盤轉(zhuǎn)速共有 2 檔，Ⅰ檔為無級可 調(diào)， 轉(zhuǎn)速 n1=0~6.1rpm； Ⅱ檔 n2=0~3 rpm， 常用 1~2 rpm。 土倉壓力：與土層條件、覆土厚度、地面條件 等因素有關(guān)，最大土倉壓力可取刀盤中心處的靜止 土壓力， 〈5H-2〉 及 〈6H〉 地層一般取 1.0~1.8kg/cm2。 根據(jù)上述主要掘進參數(shù)的可調(diào)范圍，結(jié)合實際 地層條件，為減少試驗次數(shù)，采用正交試驗設(shè)計技 術(shù)。選擇 3 水平、4 因素的正交表 L9（34） ，各組 試驗的掘進參數(shù)取值如下：
表 1、盾構(gòu)掘進參數(shù)正交試驗設(shè)計 Tab.1 Parameters for tunnelling experiment
試驗號 1 2 3 4 5 6 7 8 9 推力 /Kn 8000 8000 8000 12000 12000 12000 16000 16000 16000 轉(zhuǎn)速 /rpm 1.0 2.0 3.0 1.0 2.0 3.0 1.0 2.0 3.0 土艙壓力 /kg.cm-2 1.2 1.5 1.8 1.5 1.8 1.2 1.8 1.2 1.5

2.1 試驗段地質(zhì)概況 為了避免掘進試驗可能對地面建筑物造成不利 影響，本次試驗選擇在覆土較厚、地面無建筑物的 地段進行。試驗段位于右線里程支 YDK1343.4 至 YDK1347.9，該段線路位于曲率半徑 350m 的左轉(zhuǎn) 彎段，地面為一綠化用地，隧道埋深 17.8m。隧道 洞身上部約 2/3 位于<5H-2>地層，洞身下部約 1/3 位于<6H>地層。試驗段地層從上到下為： <1>人工填土層，為雜填土，厚 0.3m，松散， 稍濕。主要成份為人工堆積的粘性土、砂，頂?shù)撞?見植物根莖。 <4-3>坡積土，為粉質(zhì)粘土，厚 5.4m�？伤�， 坡積而成，以粘粒為主，質(zhì)較純，局部含少量中、 粗砂。

第 30 卷 第 1 期

張厚美等. 土壓平衡式盾構(gòu)掘進試驗及掘進數(shù)學模型研究
3.0 2.5 2.0 1.5 1.0 0.5 0.0 0 10 20 30 40 50 60 70

?3?

2.3 試驗數(shù)據(jù)的采集 利用盾構(gòu)機的數(shù)據(jù)采集存儲系統(tǒng)實現(xiàn)試驗數(shù)據(jù) 的采集和記錄，見圖 2。該系統(tǒng)可以通過 PLC 采集 盾構(gòu)機上的各種傳感器數(shù)據(jù)，包括：掘進速度、刀 盤扭矩、刀盤轉(zhuǎn)速、千斤頂推力、土艙壓力、注漿 參數(shù)、各種溫度、盾構(gòu)姿態(tài)等參數(shù)，然后將數(shù)據(jù)傳 送給控制室的主機，在主機上進行數(shù)據(jù)的記錄、儲 存和顯示；同時，主機也可以對這些數(shù)據(jù)設(shè)定初始 值，傳送到 PLC 上，利用 Modem 和遠程機連接， 通過遠程機監(jiān)控盾構(gòu)掘進并保留掘進過程的各種數(shù) 據(jù)。

土壓力(kg/cm2)

（c）土艙壓力隨時間變化曲線

時間（mins）

100

掘進速度(mm/min)
80

（d）掘進速度隨時間變化曲線
60 40 20 0 0 10 20 30 40 50 60 70

時間（mins）

5000

扭矩(Kn.m)
4000

（e）刀盤扭矩隨時間變化曲線

3000

2000

1000 0 10 20 30 40 50 60 70

時間（mins）

圖 3、掘進參數(shù)隨時間變化曲線 圖 2、試驗數(shù)據(jù)采集存儲系統(tǒng)示意圖 Fig.2 chart of data collection and storage system Fig.3 experiment curves of tunnelling parameters vs. time

2.4 試驗結(jié)果 試驗過程由數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)對土倉壓力、推力、 刀盤轉(zhuǎn)速、掘進速度、刀盤扭矩等參數(shù)以 10 秒 1 次的頻率進行數(shù)據(jù)采集，每組試驗掘進長度 300mm。按照正交試驗設(shè)計表共安排 9 組試驗。圖 3 是部分試驗過程推力、刀盤轉(zhuǎn)速、土倉壓力、掘 進速度、刀盤扭矩等參數(shù)隨時間的變化曲線。由于 試驗過程推力、土壓力難以完全按事先確定的水平 精確控制，實際得到的推力、土壓力與表 1 的設(shè)計 值有一定差別， 掘進速度和刀盤扭矩變化情況如下： 掘進速度：與土層條件、土倉壓力、推力、刀 盤轉(zhuǎn)速、出土等因素有關(guān)，受推力、土質(zhì)影響最大。 試驗過程掘進速度變化范圍一般為 15~75mm/min。 刀盤扭矩：與土層條件、土壓力、推力等因素 有關(guān)， 泡沫劑、 水的加入量對刀盤扭矩有重大影響。 試驗過程扭矩的變化范圍一般為 2000~4500kN.m。
20000 17500 15000 12500 10000 7500

3 盾構(gòu)掘進速度數(shù)學模型推導
為了研究推力、刀盤轉(zhuǎn)速、土艙壓力與掘進速 度之間的數(shù)學關(guān)系，對試驗結(jié)果共 417 組樣本數(shù)據(jù) 進行了回歸分析。 選擇多元線性回歸模型：

V ? b0 ? b1W ? b2 N ? b3 P

（1）

推力(Kn)

（a）推力隨時間變化曲線

式中：V——掘進速度，mm/min；W——推力， Kn； N——刀盤轉(zhuǎn)速， rpm； P——土艙壓力， kg/cm2 b0、b1、b2、b3——回歸系數(shù)。 試驗數(shù)據(jù)回歸結(jié)果如下： V ? ?62.9 ? 0.011W ? 5.4 N ? 37.6 P （2） 相關(guān)系數(shù) R=0.858；F 值=385.04。 經(jīng)檢驗，掘進速度模型式（2）總體上存在顯著 線性關(guān)系。 在 417 組樣本數(shù)據(jù)中 （未剔除異常數(shù)據(jù)） ， 試驗 值與擬合值之間的最大相對誤差為 89.9% ，最小 0.023%，平均相對誤差僅 14.1%。掘進速度試驗值 與擬合值對比見圖 4。
100 80

掘進速度(mm/min)

5000 0 10 20 30 40 50 60 70

時間（mins）
5

60 40

試驗值 擬合值

轉(zhuǎn)速(rpm)
4 3 2 1 0 0 10

（b）刀盤轉(zhuǎn)速隨時間變化曲線

20 0 0 10 20 30 40 50 60 70

時間（mins）

20

30

40

50

60

70

圖 4、掘進速度試驗值與擬合值對比曲線 Fig.4 Comparison of rate between experiment and regression

時間（mins）

?2?

巖石力學與工程學報 表 2、回歸分析統(tǒng)計量及檢驗結(jié)果（α=0.005）

2011

從式（2）可知，推力與掘進速度成正反比，而 土艙壓力與掘進速度成反比，即土艙壓力相當于抵 消了部分推力，實際有效推力為：

Tab. 2 variables of statistics of regression（α=0.005）
變 量 回歸 系數(shù) 2358.4 0.374 30.18 -494.1 偏相關(guān) 系數(shù) — 0.67 0.06 -0.39 標準 誤差 177.3 0.053 62.39 144.77 t值 13.3 7.03 0.48 -3.4 檢驗 結(jié)果 高度顯著 高度顯著 不顯著 顯著

W ' ? W ? PA ? W ? ?R 2 P
式中：A——為開挖面面積， A ? ?R ，R—— 為開挖面半徑。 引入有效推力后只需對有效推力、刀盤轉(zhuǎn)速與 掘進速度之間關(guān)系進行回歸分析，回歸結(jié)果如下：
2 ‘ V ? ?58.4 ? 0.01 W ? 5.1N

常數(shù)項 有效推力 刀盤轉(zhuǎn)速 土艙壓力

即：

T ? 2423 .5 ? 0.364(W ? ?R 2 P ? W0 )
（3）

V ? ?58.4 ? 0.01(W ? ?R 2 P) ? 5.1N

相關(guān)系數(shù) R=0.856，F(xiàn) 值= 565.59> F0.05（2， 414）=3.0。 令：N=0、P=0、V=0，代入式（3） ，則求得 W=5612.5Kn，此值具有特殊意義，記為 W0=5612.5Kn。 當 W<W0 時，由式（3） 求出的 V<0，則式 （3） 無意義； 當 W> W0 時，由式（3）求出的 V>0，這意味 著只有推力大于 W0 時，盾構(gòu)機才能前進，故 W0 為盾構(gòu)機掘進所需的最小推力，它主要反映盾構(gòu)機 掘進過程受到的摩擦阻力，該值與按文獻[8]摩擦力 計算公式得到的值約小 40%。 根據(jù)上述分析，將式（3）變換為：

? 476.3P （6） 式中： T ——為刀盤扭矩平均值，其余符號含
義同前。 回歸相關(guān)系數(shù) R=0.70，F(xiàn) 值=31.4> F0.05（2， 414）=3.0，模型平均相對誤差 8.5%，剔除刀盤轉(zhuǎn) 速因素后的模型誤差基本未增大。刀盤扭矩試驗值 與擬合值對比曲線見圖 5。 將 W0、R 值代入式（6） ，移項合并后得： （7） T ? 301.7 ? 0.364(W ? 4342 .5P) 令： W ? 0 、 P ? 0 ，代入式（ 7 ） ，則求得 T ? 301.7 Kn.m，這表明在空艙且不加推力的情況 下 ， 刀 盤 的 轉(zhuǎn) 動 扭 矩 為 301.7 Kn.m ， 記 為 T0 ? 301.7 Kn.m，即 T0 為刀盤轉(zhuǎn)動所需的最小扭 矩，它主要反映刀盤旋轉(zhuǎn)時受到的來自機器本身和 周圍地層的摩擦力。故掘進扭矩平均值數(shù)學模型可 表達為：

V ? 0.01(W ? ?R 2 P ? 5612.5 ) ? 5.1N
故掘進速度線性模型可表達為：

V ? k1 (W ? ?R 2 P ? W0 ) ? k 2 N

（4）

T ? T0 ? K t (W ? K p P)

（8）

式中： W0——為盾構(gòu)機掘進過程受到的摩擦阻 力； k1、k2——分別為推力、轉(zhuǎn)速系數(shù)，可由回歸 分析得到。

式中：T0——為刀盤轉(zhuǎn)動所需的最小扭矩； kt 、kp——為回歸系數(shù)，其余符號含義同前。
5000

刀盤扭矩(Kn.m)
4000

擬合值 試驗值

3000

4 刀盤扭矩數(shù)學模型推導
對推力、刀盤轉(zhuǎn)速、土艙壓力等參數(shù)平均值與 刀盤扭矩平均值的關(guān)系，采用線性模型進行擬合處 理，結(jié)果如下：

2000

1000 0 10 20 30 40 50 60 70

時間（mins）

圖 5、刀盤扭矩試驗值（平均值）與擬合值對比 Fig.5 comparison of torque of cutting wheel between experiment and regression

T ? 2358 .4 ? 0.374(W ? ?R 2 P ? W0 ) ?
（5） 回歸相關(guān)系數(shù) R=0.70，采用 t 統(tǒng)計量檢驗法對 各掘進參數(shù)（自變量）對刀盤扭矩（因變量）的影 響顯著性進行檢驗，計算結(jié)果見表 2。 可見，刀盤轉(zhuǎn)速對刀盤扭矩的影響不顯著，可 忽略不計。以下僅對有效推力、土艙壓力的平均值 與刀盤扭矩平均值的關(guān)系進行擬合，結(jié)果如下：

30.2N ? 494.1P

5 結(jié)論
本文采用正交試驗設(shè)計技術(shù)，通過現(xiàn)場掘進試 驗，對土倉壓力、推力、刀盤轉(zhuǎn)速等主要掘進參數(shù) 對掘進速度、刀盤扭矩的影響規(guī)律進行了研究。通 過對試驗數(shù)據(jù)的統(tǒng)計分析，得到了土壓平衡式盾構(gòu) 在軟土中的掘進速度數(shù)學模型和刀盤扭矩數(shù)學模

第 30 卷 第 1 期

張厚美等. 土壓平衡式盾構(gòu)掘進試驗及掘進數(shù)學模型研究
Abs., V.22, No.3, pp153-161. 3

?5?

型，模型平均誤差約為 10%，經(jīng)檢驗，模型關(guān)系是 成立的，這為今后進行掘進速度預測、控制和盾構(gòu) 掘進參數(shù)的優(yōu)化奠定了基礎(chǔ)。研究表明： （1） 對掘進速度和刀盤扭矩影響最大的 3 個操 作參數(shù)依次為： 千斤頂推力、 土艙壓力和刀盤轉(zhuǎn)速。 （2）掘進速度與土艙壓力成反比，與推力、刀 盤轉(zhuǎn)速成正比；推力較小時，增大刀盤轉(zhuǎn)速對提高 掘進速度的作用較小。 （3） 刀盤扭矩與推力成正比， 與土艙壓力成反 比；刀盤轉(zhuǎn)速對刀盤扭矩的影響很小。 （4） 在軟土中建議采用小推力低轉(zhuǎn)速或大推力 高轉(zhuǎn)速組合，避免采用小推力高轉(zhuǎn)速或大推力低轉(zhuǎn) 速組合。 （5） 在滿足地面沉降要求的情況下應(yīng)盡可能減 小土艙壓力。
參 考 文 獻 1 龔秋明，趙堅，張喜虎．巖石隧道掘進機的施工預測模型[J]. 巖石 力學與工程學報，2004（增） ：4709-4715. Gong Qiuming, Zhao Jian, Zhang Xihu. Performance prediction of hard rock tbm tunneling[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering. 2004（sup.） ：4709-4715. 2 Sanio H.P., 1985, "Prediction of the performance of disc cutters in anisotropic rock", Int. J. of Rock Mech. &Mining Sci. & Geomech.

Roxborough F.F., Phillips H.R., 1975, "Rock excavation by disc cutter", Int. J. of Rock Mech. &Mining Sci. & Geomech. Abs., V.12, pp 361.

4

Copur, H., Rostami, J., Ozdemir, L., and Bilgin,N., 1997, “Studies on Performance Prediction of Roadheaders Based on Field Data in Mining and Tunneling Projects,” Int. 4th Mine Mechanizationand Automation Symp., Brisbane, Australia, pp.4A1-4A7

5

J. Rostami, L. Ozdemir, and B. Nilson, " Comparison Between CSM and NTH Hard Rock TBM Performance Prediction Models", ISDT, LAS VEGAS NV, (1996).

6

何於璉，TBM 施工進度的科學預測方法[J]，鐵道工程學報， 1999， (2)：94-98. He Yulian. Scientific forecast method on construction rate of progress for TBM[J],Journal of railway engineering society,June

1999,No.2:94-98 7 劉明月,杜彥良,麻士琦.地質(zhì)因素對 TBM 掘進效率的影響[J] .石家 莊鐵道學院學報, 2002,15(4):40-43. Liu Mingyue,Du Yanliang,Ma Shiqi.Analysis of Relationship Between Geologic Condition and the Efficiency of TBM Boring[J]. Journal of shijiazhuang rail way institute , 2002,15(4):40-43. 8 B.Maidl,M.Herrenknecht,L.Anheuser.Mechanised Shield Tunnelling[M]. Berlin:Ernst & Sohn,1996:221-225.



土壓平衡模型盾構(gòu)掘進試驗研究

土壓平衡模型盾構(gòu)掘進試驗研究摘 要:土壓平衡盾構(gòu)掘進是軟土地區(qū)地鐵隧道施工的主要方法之一,然而, 它在不同的土層中的適應(yīng)性是不一樣的。 為研究土壓平衡盾構(gòu)...

土壓平衡模型盾構(gòu)掘進試驗研究

土壓平衡模型盾構(gòu)掘進試 驗研究摘 要: 土壓平衡盾構(gòu)掘進是軟土地區(qū)地鐵隧道施工的主 要 方法 之一,然而,它在不同的土層中的適應(yīng)性是不一樣 的。為 研究 土...

土壓平衡式盾構(gòu)機掘進性能評價方法

土壓平衡式盾構(gòu)機掘進性能評價方法 【摘要】 土壓平衡式盾構(gòu)機是隧道建設(shè)工程中常用的機械設(shè)備,在我國城市 地鐵建設(shè)等隧道施工建設(shè)中發(fā)揮重要作用。為了提高盾構(gòu)機...

土壓平衡式盾構(gòu)周圍的土壓力分析

土壓平衡模型盾構(gòu)掘進試驗... 12頁 免費如要投訴違規(guī)內(nèi)容,請到百度文庫投訴中心...[2]張厚美.土壓平衡盾構(gòu)掘進試驗和數(shù)學模型 研究 6 [J].巖石力學與工程學報,...

土壓平衡式盾構(gòu)

土壓平衡式盾構(gòu)周圍的土壓... 7頁 免費如要投訴違規(guī)內(nèi)容,請到百度文庫投訴中心;如要提出功能問題或意見建議,請點擊此處進行反饋。 ...

土壓平衡式盾構(gòu)

土壓平衡式盾構(gòu)機原理 8頁 免費如要投訴違規(guī)內(nèi)容,請到百度文庫投訴中心;如要提出功能問題或意見建議,請點擊此處進行反饋。 土壓平衡式盾構(gòu) 盾構(gòu) 掘進 隧道 土壓平...

復合型土壓平衡盾構(gòu)掘進工法

復合型土壓平衡盾構(gòu)掘進工法土壓平衡式盾構(gòu)自 1974 年在日本首次使用以來,以其...(一)初始推進段施工 盾構(gòu)從豎井出發(fā)后 100m 作為推進試驗階段,結(jié)合地表變形量...

土壓平衡式盾構(gòu)機掘進中的一些問題及防治

土壓平衡式盾構(gòu)機掘進中的一些問題及防治_軍事/政治_人文社科_專業(yè)資料。土壓平衡式盾構(gòu)機掘進中的一些問題及防治一、盾構(gòu)正面阻力過大 1、現(xiàn)象 盾構(gòu)推進過程中,...

盾構(gòu)掘進技術(shù)簡述與實例分析

盾構(gòu)掘進技術(shù)簡述與實例分析 摘要: 對土壓平衡盾構(gòu)機施工原理及基本的施工技術(shù)進行了介紹,并通過工 程實例對盾構(gòu)機遇孤石、地表塌陷、建筑物保護、搶險處理等盾構(gòu)...

軟土地層中土壓平衡式盾構(gòu)的應(yīng)用

軟土地層中土壓平衡式盾構(gòu)的應(yīng)用_信息與通信_工程科技_專業(yè)資料。土壓平衡式盾構(gòu)...(2)建立試驗段確定參數(shù) 為了安全的穿越外環(huán)線顧戴路立交, 本標段在盾構(gòu)掘進...

  本文關(guān)鍵詞：土壓平衡式盾構(gòu)掘進試驗及掘進數(shù)學模型研究，由筆耕文化傳播整理發(fā)布。