以分形理論和分形理論與域擴(kuò)展因子為基礎(chǔ),設(shè)計了四種導(dǎo)軌動態(tài)接觸剛度的理論計算模型,并將結(jié)果分別應(yīng)用于仿真分析中,獲得了四種不同方案下的有限元仿真分析結(jié)果;設(shè)計搭建了一種僅含導(dǎo)軌結(jié)合面的實驗平臺,并進(jìn)行了模態(tài)試驗;通過各方案仿真分析結(jié)果與實驗的比較,獲得了導(dǎo)軌結(jié)合面剛度建模方法的最優(yōu)方案。 

【文章來源】：環(huán)境技術(shù). 2020,38(02)

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

測試布點圖及激振點

如圖1所示，基座1模擬導(dǎo)軌滑塊，導(dǎo)軌結(jié)合面實驗臺2模擬導(dǎo)軌。其中，基座與導(dǎo)軌結(jié)合面實驗臺可實現(xiàn)前后兩方向上的水平移動。為使得導(dǎo)軌結(jié)合面特征更加顯著，避免加工誤差對導(dǎo)軌安裝的影響及導(dǎo)軌與地面固定間結(jié)合面對實驗結(jié)果的影響，實驗臺設(shè)計時采用了導(dǎo)軌與基座一體式的倒T型結(jié)構(gòu)。2.2 參數(shù)計算

通過對比結(jié)果與圖5可見，相對誤差中，前四階固有頻率誤差最小的方案依次為：方案4和3、方案4和3、方案4和3、方案1和2、方案1和2、方案1和2。雖然前三階的誤差最小為方案4和3，但其與方案1和2的差距很小可以忽略。故最佳方案應(yīng)該在方案1和2之間選擇。再考慮到兩者切向結(jié)合面的剛度差值大小，根據(jù)實際的需求，剛度差過大會導(dǎo)致制造成本增加，在滿足設(shè)計要求時應(yīng)該選擇剛度差相對較小的方案。因此，方案2的仿真方式綜合相對誤差最小。即結(jié)合面法向剛度采用基于分形理論的法向動態(tài)接觸剛度理論模型，切向剛度采用基于分形理論與域擴(kuò)展因子的切向動態(tài)接觸剛度理論模型。故導(dǎo)軌結(jié)合面的最優(yōu)處理方案為方案2。圖3 測試布點圖及激振點

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]螺栓接合面剛度建模方法分析及仿真實驗[J]. 杜禎,米潔,閆文飛.  北京信息科技大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版). 2018(02)
[2]機(jī)械結(jié)合面接觸特性參數(shù)的理論與實驗研究綜述[J]. 楊紅平,趙榮珍,李維謙.  天水師范學(xué)院學(xué)報. 2015(02)



本文編號：3323574