發(fā)布時間：2024-03-16 11:27

　　為確定潰壩尾礦砂下泄沖擊力,以彈塑性力學(xué)為基礎(chǔ),從微粒彈性碰撞入手,建立單尾礦砂微粒的沖擊模型,并擴(kuò)展至團(tuán)聚尾礦砂的沖擊力求解模型,推導(dǎo)出均勻級配、固液耦合的沖擊力計算公式。結(jié)果表明:單尾礦砂微�？赏ㄟ^彈性力學(xué)理論描述碰撞過程、求解碰撞力和碰撞時間;尾礦砂團(tuán)聚微粒的碰撞模型的構(gòu)建應(yīng)考慮液相的粘聚力、顆粒間的接觸和局部力系向空間轉(zhuǎn)化三個方面;沖擊速度、平均粒徑和含沙量對沖擊力的影響均呈冪函數(shù)型增加,干密度呈線性增加,相同邊界條件下,沖擊速度的改變對沖擊力的影響最大,平均粒徑和含沙量次之,干密度影響最小,該結(jié)果代表了尾礦砂所特有的細(xì)顆粒、級配均勻所展現(xiàn)的特征,為尾礦砂下泄沖擊計算提供理論依據(jù)。

【文章頁數(shù)】：7 頁

【部分圖文】：

圖1單微粒碰撞計算模型

碰撞模型需考慮微粒的質(zhì)量、下泄坡度、下泄距離、沿程摩擦等因素，在此基礎(chǔ)上解析兩彈性體的相互撞擊問題，求解出撞擊力、撞擊時間。將尾礦砂簡化為均勻球體A，質(zhì)量為m1；構(gòu)筑物簡化為無限大板B，質(zhì)量為m2；建立如圖1所示的尾礦砂單微粒碰撞計算模型。根據(jù)尾礦砂微粒實際情況，假定m2無限大而....

圖2碰撞接觸局部變形

碰撞發(fā)生后，形成以O(shè)點為中心，發(fā)生擠壓力為F的作用，并在此作用下發(fā)生局部變形，形成一個圓形接觸面。此時，接觸面半徑遠(yuǎn)小于球A的半徑R，采用彈性半無限體結(jié)果討論局部變形，如圖2所示。設(shè)α為壓縮后圓心O′與板接觸的壓縮距離，碰撞過程無相對滑動，此時點M′與板接近距離也為α。

圖3接觸壓縮圓求解面

根據(jù)物理特性，碰撞接觸面為一個圓面，以此圓面為求解壓力的圖形，如圖3所示。M點為M′接觸完成時，M′在板上點的位置，按彈性力學(xué)半空間變力垂直壓力q的解答，該位移為：

圖4微粒之間的液橋作用

液橋力主要是由氣-液相界面的表面張力和液橋內(nèi)外的壓力差引起的，粒子相對運(yùn)動時受液橋力的黏滯作用，液橋力產(chǎn)生模型如圖4所示。將靜態(tài)液體橋力視為無量綱液橋體積和顆粒距離的函數(shù)，可由下式計算[12]:

本文編號：3929588