泵站壓力管道振動(dòng)特性分析及減振優(yōu)化設(shè)計(jì)
發(fā)布時(shí)間:2021-09-28 23:11
為探究泵站壓力管道的不同布置形式對(duì)管道振動(dòng)的影響,選取寧夏鹽環(huán)定泵站工程二泵站#1壓力管道為研究對(duì)象,建立基于流固耦合的泵站壓力管道水流ALGOR數(shù)值模型,并采用DASP振動(dòng)測(cè)試系統(tǒng)獲取振動(dòng)信號(hào)對(duì)模擬結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證,分析壓力管道水流流態(tài)對(duì)管道振動(dòng)的激勵(lì)特征并提出優(yōu)化設(shè)計(jì)方案。結(jié)果表明,壓力管道進(jìn)水管處、支管總管相接處及總出水管處均有強(qiáng)烈的振動(dòng),但進(jìn)水管的振動(dòng)較出水總管振動(dòng)更為強(qiáng)烈;減振優(yōu)化設(shè)計(jì)方案中,調(diào)整支管距離對(duì)降低水流對(duì)管道振動(dòng)的激勵(lì)效果微弱,增大管徑及改變總管走向?qū)ζ湫Ч^好,其中總管走向在2°~5°之間較佳,不僅能降低管道振動(dòng),而且能減少泵站能耗損失。研究結(jié)果可為高揚(yáng)程泵站壓力管道的優(yōu)化設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)。
【文章來(lái)源】:水電能源科學(xué). 2020,38(08)北大核心
【文章頁(yè)數(shù)】:5 頁(yè)
【部分圖文】:
一期二泵站壓力管道布置示意圖
對(duì)于寧夏鹽環(huán)定泵站工程二泵站#1壓力管道,設(shè)置標(biāo)準(zhǔn)κ-ε湍流模型,兩支管進(jìn)水口邊界條件Vin按斷面平均流速給出,出水口邊界條件設(shè)置為自由出流。管道壁面采取無(wú)滑移邊界條件,管內(nèi)流體液面自由。(1)工況1。#4機(jī)進(jìn)水管采用額定輸入流量2m3/s,入口流速為2m/s,#8機(jī)流速為0;(2)工況2。#8泵管道入口邊界條件流速為2.5m/s。在ALGOR環(huán)境中對(duì)壓力管道與填充的水體進(jìn)行網(wǎng)格劃分時(shí),在進(jìn)水管及出水總管處采用四面體與楔形網(wǎng)格,在彎管及總管與支管連接處采用混合網(wǎng)格,并進(jìn)行加密處理,附加質(zhì)量模型的管道結(jié)構(gòu)采用SOLID45單元建立,水體與管道的耦合通過(guò)在管壁網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)設(shè)置mass21單元實(shí)現(xiàn)。使用六面體網(wǎng)格將模型進(jìn)行剖分,在滿足網(wǎng)格無(wú)關(guān)性檢驗(yàn)誤差的要求下,通過(guò)試算最終得到模擬計(jì)算網(wǎng)格8 520個(gè)。其網(wǎng)格及細(xì)部網(wǎng)格剖分見(jiàn)圖2。3.2 邊界約束條件
由圖3(a)、(b)、(c)可知,#4泵總管穩(wěn)定出水期間,#4機(jī)進(jìn)水管流速始終較大,在彎管段水流出現(xiàn)最大流速,且彎管內(nèi)環(huán)比外環(huán)流速大,彎管段分布著4個(gè)等級(jí)的流速,易造成水流回流并出現(xiàn)低壓,導(dǎo)致水流阻力增大并造成彎管處出水流態(tài)極不穩(wěn)定且水流不暢。#8機(jī)進(jìn)水管內(nèi)充滿水但無(wú)水流流動(dòng),流速為0且壓力分布較均勻。44s后出水總管在#2支墩處出現(xiàn)明顯的低流速區(qū)域,而后段流速逐漸增大但流速等級(jí)分布不均,流態(tài)紊亂。60s后出水總管壓強(qiáng)逐漸增大,壓力主要分布在#4機(jī)進(jìn)水管和出水總管?傮w而言,在只有#4機(jī)運(yùn)行的情況下,#4機(jī)進(jìn)水管段水流流速較大且分布不均,水壓變動(dòng)將對(duì)管道振動(dòng)產(chǎn)生激勵(lì)作用。在彎管段水流流速變化大且出現(xiàn)負(fù)壓區(qū),水流對(duì)彎管段的沖擊作用強(qiáng)。出水總管水流流速分布不均且出現(xiàn)低流速區(qū),不穩(wěn)定的水流流態(tài)及較大的水壓變化,導(dǎo)致出水總管段水流對(duì)管道產(chǎn)生較強(qiáng)的激勵(lì)作用并引起管道的振動(dòng)。但#8機(jī)進(jìn)水管水流始終未對(duì)管道產(chǎn)生有效激勵(lì)作用。因此,#4機(jī)組開(kāi)機(jī)過(guò)程,水流沖擊及分布不均的流速、水壓和瞬態(tài)應(yīng)力是造成總管內(nèi)水流運(yùn)動(dòng)不穩(wěn)定的主要因素。#4機(jī)進(jìn)水管及#1、#2支墩處易受水流激勵(lì)作用而產(chǎn)生激振,需要采取減振及加固措施。
本文編號(hào):3412715
【文章來(lái)源】:水電能源科學(xué). 2020,38(08)北大核心
【文章頁(yè)數(shù)】:5 頁(yè)
【部分圖文】:
一期二泵站壓力管道布置示意圖
對(duì)于寧夏鹽環(huán)定泵站工程二泵站#1壓力管道,設(shè)置標(biāo)準(zhǔn)κ-ε湍流模型,兩支管進(jìn)水口邊界條件Vin按斷面平均流速給出,出水口邊界條件設(shè)置為自由出流。管道壁面采取無(wú)滑移邊界條件,管內(nèi)流體液面自由。(1)工況1。#4機(jī)進(jìn)水管采用額定輸入流量2m3/s,入口流速為2m/s,#8機(jī)流速為0;(2)工況2。#8泵管道入口邊界條件流速為2.5m/s。在ALGOR環(huán)境中對(duì)壓力管道與填充的水體進(jìn)行網(wǎng)格劃分時(shí),在進(jìn)水管及出水總管處采用四面體與楔形網(wǎng)格,在彎管及總管與支管連接處采用混合網(wǎng)格,并進(jìn)行加密處理,附加質(zhì)量模型的管道結(jié)構(gòu)采用SOLID45單元建立,水體與管道的耦合通過(guò)在管壁網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)設(shè)置mass21單元實(shí)現(xiàn)。使用六面體網(wǎng)格將模型進(jìn)行剖分,在滿足網(wǎng)格無(wú)關(guān)性檢驗(yàn)誤差的要求下,通過(guò)試算最終得到模擬計(jì)算網(wǎng)格8 520個(gè)。其網(wǎng)格及細(xì)部網(wǎng)格剖分見(jiàn)圖2。3.2 邊界約束條件
由圖3(a)、(b)、(c)可知,#4泵總管穩(wěn)定出水期間,#4機(jī)進(jìn)水管流速始終較大,在彎管段水流出現(xiàn)最大流速,且彎管內(nèi)環(huán)比外環(huán)流速大,彎管段分布著4個(gè)等級(jí)的流速,易造成水流回流并出現(xiàn)低壓,導(dǎo)致水流阻力增大并造成彎管處出水流態(tài)極不穩(wěn)定且水流不暢。#8機(jī)進(jìn)水管內(nèi)充滿水但無(wú)水流流動(dòng),流速為0且壓力分布較均勻。44s后出水總管在#2支墩處出現(xiàn)明顯的低流速區(qū)域,而后段流速逐漸增大但流速等級(jí)分布不均,流態(tài)紊亂。60s后出水總管壓強(qiáng)逐漸增大,壓力主要分布在#4機(jī)進(jìn)水管和出水總管?傮w而言,在只有#4機(jī)運(yùn)行的情況下,#4機(jī)進(jìn)水管段水流流速較大且分布不均,水壓變動(dòng)將對(duì)管道振動(dòng)產(chǎn)生激勵(lì)作用。在彎管段水流流速變化大且出現(xiàn)負(fù)壓區(qū),水流對(duì)彎管段的沖擊作用強(qiáng)。出水總管水流流速分布不均且出現(xiàn)低流速區(qū),不穩(wěn)定的水流流態(tài)及較大的水壓變化,導(dǎo)致出水總管段水流對(duì)管道產(chǎn)生較強(qiáng)的激勵(lì)作用并引起管道的振動(dòng)。但#8機(jī)進(jìn)水管水流始終未對(duì)管道產(chǎn)生有效激勵(lì)作用。因此,#4機(jī)組開(kāi)機(jī)過(guò)程,水流沖擊及分布不均的流速、水壓和瞬態(tài)應(yīng)力是造成總管內(nèi)水流運(yùn)動(dòng)不穩(wěn)定的主要因素。#4機(jī)進(jìn)水管及#1、#2支墩處易受水流激勵(lì)作用而產(chǎn)生激振,需要采取減振及加固措施。
本文編號(hào):3412715
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